магистерская работа




библиотека




ссылки




результаты поиска




индивидуальное задание


БЕЗОПАСНОЕ ПРОВЕДЕНИЕ РАЗРЕЗНЫХ ХОДКОВ НА ПОЛОГИХ ВЫБРОСООПАСНЫХ ПЛАСТАХ

Кандидаты техн. наук В.В. ЯЙЛО (ДонГТУ), А.А. РУБИНСКИЙ (МакНИИ), инж. А.Д. БОНДАРЕНКО (МакНИИ)

Приведен способ проведения разрезных выработок по выбросоопасным пологим пластам, основанный на вымывании тонкими высоконапорными струями воды скважин и разгрузочных пазов с последующим вымыванием под их защитой угля в пределах проектного контура выработки.

     Из всего многообразия горно-геологических и горно-технических условий разработки пологих выбросоопасных пластов наиболее характерными являются условия разработки пласта h8 «Прасковиевский» на шахтах Донецко–Макеевского района. На большинстве шахт пласт относится к категории особо выбросоопасных и разрабатывается как одиночный без применения локальных способов предотвращения выбросов угля и газа. Последнее обусловлено невозможностью бурения в реально опасных зонах скважин и шпуров на требуемую глубину, низкой водопроницаемостью пласта и, в определенной степени, трудностями выполнения работ в стесненных условиях выработанного пространства маломощного пласта. Поэтому при разработке пласта для обеспечения безопасности работ преимущественно применяют струговую выемку при отсутствии людей в лаве и на исходящей струе воздуха, а проведение подготовительных выработок, в том числе пластовых, осуществляют сотрясательным взрыванием. Применение сотрясательного взрывания, вследствие большого числа и силы «спровоцированных» выбросов угля и газа, сдерживает темпы подготовки выемочных участков и отражается на безопасности и технико-экономических показателях очистной выемки при переходе полостей выбросов.
     Одним из перспективных направлений повышения безопасности и улучшения технико-экономических показателей разработки выбросоопасных пластов, является применение способов проведения подготовительных выработок, основанных на вымывании тонкими высоконапорными струями воды скважин и разгрузочных пазов с последующим вымыванием под их защитой угля в пределах проектного контура выработки [1,2,3].
     Первые работы в этом направлении для условий разработки пластва h8 были начаты ДПИ и МакНИИ в 1983 г на шахте им. 60-летия Советской Украины ПО «Донецкуголь» с использованием установки АГС (агрегат гидравлический скважинный) конструкции НПО «Углемеханизация».
     Работы проводились при проведении разрезного ходка 5-й западной лавы западного уклона. Установка АГС размещалась в специально оборудованной монтажной камере длиной 6 м, примыкающей к откаточному штреку. Предполагалось вымыть скважину диаметром 300 мм на всю высоту этажа, а затем расширить ее по угольному пласту до проектных размеров печи – 3,2 м. При работе АГС предусматривались следующие меры безопасности: дистанционное включение АГС с пульта управления, установленного на 80 м от ходка на свежей струе воздуха, и быстродействующее отключение электроэнергии с использованием аппаратуры АМТ-3 системы АКМ.
     Вымыть скважину на всю высоту длину ходка не удалось, так как при вымывании 8-го метра скважины произошел выброс угля и газа и выброшенным углем была засыпана монтажная камера. В дальнейшем технология проведения ходка несколько была изменена: вымывание скважины осуществлялось на 10-30 м, затем проводилось вымывание угля (расширение скважины) до проектных размеров и последующее крепление ходка.
     При вымывании скважины произошло три выброса угля и газа, при расширении – один. Сила выбросов не превышала 60 т и была меньше чем при проведении ходков в аналогичных условиях сотрясательным взрыванием. Полости выбросов располагались: одна по направлению проведения ходка, две в сторону подвигания лавы, а одна в сторону целика угля не подлежащего выемки. Полости от происшедших выбросов не осложняли в дальнейшем ведение проходческих работ, так как их направленность и размеры были в пределах проектного контура ходка.
     В результате этих работ были выявлены основные недостатки технологии: необходимость устройства монтажной камеры, неуправляемое воздействие высоконапорной струи воды на угольный забой как при вымывании скважины, так и при ее расширении, отклонение скважины от заданного направления и др.
     Все эти недостатки были учтены при разработке способа проведения выработок с использованием комплекса КБГ (комплекс безлюдный гидравлический), созданного НПО «Углемеханизация» по техническому заданию ДонГТУ.
     Положительные результаты горно-экспериментальных работ с использованием комплекса КБГ [2] позволили разработать технологию вымывания скважин и разгрузочных пазов и приступить к приемочным испытаниям способа проведения разрезных выработок.
     Приемочные испытания проводились при проведении флангового разрезного ходка 4-й восточной лавы западного уклона под общим научно-производственным руководством и участием сотрудников ДонГТУ и УкрНИИгидроуголь. Общий контроль за безопасностью ведения работ осуществлялся сотрудниками МакНИИ. Работы по выполнению способа проводились в первую и (или) вторую смены двумя специально обученными рабочими.
     Проектом проведения разрезного ходка 4-й восточной лавы предусматривалось вымывание двух скважин диаметром 300-400 мм, ориентированных вдоль проектного направления стенок ходка, с последующим вымыванием из скважин на всю мощность пласта продольных (ориентированных вдоль скважин) разгрузочных пазов (рис. 1). Скважины предусматривалось вымыть на всю высоту столба с 5-го восточного вентиляционного штрека (воздухоподающая выработка) на 3-й откаточный штрек (вентиляционная выработка). Вымывание разгрузочных пазов должно было производится по мере извлечения става подачи, начиная с границы невыбросопасной зоны пласта, примыкающей к 3-му восточному откаточному штреку, до границы разгружающего влияния 5-го восточного вентиляционного штрека, и только в пределах зон газодинамических проявлений пласта, выявленных при вымывании скважин.
     Оборудование комплекса КБГ было установлено в 5-м восточном вентиляционном штреке: станок подачи в месте вымывания скважин, маневровый (местный) пульт управления, маслостанция, насосная установка УПШ и дистанционный пульт управления соответственно на расстоянии 3, 40, 60 и 210 м по свежей струе воздуха от станка подачи. Местный пульт управления позволял осуществлять все предусмотренные операции по управлению комплексом КБГ. Возможности управления комплексом с помощью дистанционного пульта были ограничены, так как гидравлическая система управления комплексом не была смонтирована. С помощью дистанционного пульта управления возможно было только включение (отключение) насосной установки и маслостанции. В последнем случае станок подачи по программе осуществлял две реверсивные операции: подачу става и (или) его вращение на 3600. Давление в гидросистеме управления комплексом и высоконапорной воды контролировались по манометрам местного и дистанционного пультов управления.
     Для транспортировки пульпы вдоль штрека был проложен скребковый конвейер СП-63, под приводной головкой которого был оборудован погрузочный пункт для вагонеток ВГ-2,5.
     Проветривание участка осуществлялось за счет общешахтной депрессии. Свежая струя поступала с западного уклона пласта h8 на 5-й восточный вентиляционный штрек и через 5-ю восточную лаву западного уклона направлялась к скиповому стволу. После вымывания одной из скважин на высоту столба и при проведении разрезного ходка свежая струя поступала по указанным выше выработкам, а исходящая по скважине выходила на 3-й восточный откаточный штрек, на вентиляционный ходок западного уклона пласта h8 и далее направлялась к скиповому стволу.
     Для газовой защиты потребителей электрического тока и контроля за газодинамическими проявлениями пласта при вымывании скважин применялась аппаратура АКМ. Датчик Д1, настроенный на концентрацию метана 2,0%, устанавливался на исходящей струе воздуха на расстоянии 3-5 м от устья скважин. Показания датчика Д1 при помощи индикатора были дополнительно вынесены на дистанционный пульт управления. При превышении концентрации метана 2,0% датчик Д1 отключал магнитный пускатель ПВИ-250 оборудования КБГ. Телеметрически информация с датчика Д1 записывалась на ленту самописца стойки СПИ-1. На свежей струе на расстоянии 50м от вымываемой скважины был установлен датчик Д2 (противовыбросной), отрегулированный на концентрацию метана 0,5% для отключения высоковольтного распредустройства в трансформаторной камере. В дальнейшем, при проведении разрезного ходка, на 3-м откаточном штреке был установлен датчик Д3, настроенный на концентрацию метана 1%. Дополнительно, по методике ДГИ с помощью аппаратуры акустического прогноза (АК-1), оценивалась выбросоопасность пласта на участках вымывания скважин и проведения ходка.
     Для обеспечения безопасности работ участок был оборудован средствами самоспасения и телефонной связью.
     До начала вымывания скважин в месте предполагаемого их заложения была определена по динамике начальной скорости газовыделения величина зоны разгружающего влияния 5-го восточного вентиляционного штрека. Поинтервальное измерение начальной скорости газовыделения в контрольных скважинах осуществлялось с интервалом 1 м и длине газовой камеры 0,2 м с использованием газозатвора ПГШ и прибора для измерения скорости газовыделения ПГ-2М. По результатам измерений величина зоны разгружающего влияния 5-го восточного вентиляционного штрека составила не менее 7 м. Размер невыбросопасной зоны пласта, примыкающей к 3-му восточному откаточному штреку, в соответствии с п.2.6.1 «Инструкции…» [4] составил 10 м.
     Вымывание первых 20-ти метров скважин осуществлялось с применением средств локализации выброса угля и газа, оборудуемых в устье скважины в соответствии с руководством по их применению. Вымывание скважин осуществляли при следующих гидродинамических параметрах: расходе воды через насадку до 200 м/мин и давления воды 15-16 МПа. Глубина вымывания (длина) скважин определялась по числу секций става подачи. Вымывание скважины № I осуществляли при ориентации ее в направлении правой проектной стенки разрезного ходка по следующей технологии. С дистанционного пульта управления включали насосную установку. Затем с периодичностью 1-2 мин на 20-30 с включали мас-лостанцию, что обеспечивало подачу става (исполнительного органа) вдоль скважины на 0,1-0,2 м с одновременным поворотом вокруг оси по часовой стрелке на угол 30-600. При подаче става на одну секцию длиной 1 м и поворотом его на 3600 маслостанцию выключали и продолжали вымывание скважины в течение 3-5 мин. Затем с помощью местного пульта, управления наращивали от I до 3 секций и производили вымывание скважины с дистанционного пульта.
     Из-за обрыва става подачи вымывание скважины № I было прекращено на 77–ом метре. В связи с чем, было принято решение о вымывании скважины № 2, располагаемой на расстоянии 0,3 м влево от скважины № 1. Вымывание скважины № 2 осуществлялось по той же технологии, и было остановлено на глубине 124 м, так как при проектной длине 95 м скважина на 3-й откаточный штрек не вышла. С помощью электрометрического метода, было установлено, что скважина располагалась на расстоянии 4 – 5 м от подошвы 3-го откаточного штрека и отклонилась вправо от проектного направления на расстояние 15 - 25 м.
     Причинами отклонения скважины от заданного направления явились недостатки технологии вымывания с дистанционного пульта управления, заключавшиеся в следующем. Так как, вымывание скважин осуществлялось только при однократном повороте става подачи по часовой стрелке на 360°, то на расстоянии более 2 м от исполнительного органа левая часть скважины не была оформлена по проектному контуру, что приводило при наращивании более двух секций и подаче става вперед к его смещению вправо.
     В связи с этим, было принято решение о вымывании скважины № 3, ориентированной вдоль проектного направления левой стенки разрезного ходка, по следующей (скорректированной) технологии. Во-первых, для обеспечения «забуривания» скважина № 3 была ориентирована влево на 2-30 относительно проектного направления стенки ходка. Во-вторых, вымывание скважины осуществлялось при наращивании только одной секции. В-третьих, периодически после наращивания 5-6 секций направление поворота става подачи менялось на противоположное.
     Вымывание скважины № 3 по скорректированной технологии обеспечило высокую направленность скважины. При глубине (длине) скважины 99 м ее отклонение от заданного направления составило 2 м.
     В процессе вымывания скважин контролировалось газодинамические проявления пласта для определения участков по длине скважин, на которых предусматривалось вымывание разгрузочных пазов. Контроль осуществлялся, в основном, по показаниям датчика Д1 с выводом информации на ленту самописца. При вымывании скважины №1 газодинамические явления произошли на 42, 44 и 77 м, скважины №2 – на 20, 24, 70, 75 и 81 м, скважины №3 – на 78 и 84 м. Газодинамические проявления характеризовались повышенным газовыделением до и более 2,5%, приводящими к временному от 15 мин до 3-х часов загазированию выработки и повышенному или полному отсутствии выхода пульпы из скважины, что подтверждает ранее доказанный факт торможения развития или локализации выброса в скважине ставом подачи [2,3].
     Согласно полученной информации вымывание разгрузочных пазов по мере демонтажа става подачи должно осуществляться в скважине №1 на участках 83 – 78 м и 49 – 42 м, скважине №2 – 86 – 70 м и 29 – 20 м, скважине №3 – 89 – 78 м. Однако визуальные наблюдения за состоянием скважин показали, что в этом не было необходимости, так как вследствие развития зоны неупругих деформаций вокруг скважин их диаметр увеличился до 0,55 – 0,60 м и стал практически равен мощности пласта.
     Проведение разрезного ходка осуществлялось снизу вверх путем вымывании межскважинного целика из скважины №3. Вымывание осуществлялось при давлении воды 15- 16 МПа заходками по 1 м с дистанционного пульта управления. Подрывка пород кровли на 0,4 м осуществлялась отбойными молотками с отставанием породного забоя от угольного не менее чем на 1 м. Транспортировка угля по ходку осуществлялась водой, а породы – с помощью скреперной лебедки.
     В связи с дистанционной (безлюдной) выемкой угля контроль эффективности разгружающего действия скважин (пазов) не предусматривался. Основным критерием эффективности являлось отсутствие газодинамических проявлений при вымывании угля (межскважинного целика). Вместе с тем, контроль эффективности по динамике газовыделения на отдельных циклах проведения ходка показал, что величина зоны разгрузки пласта впереди забоя ходка во всех случаях была больше 3 м.
     Положительные результаты приемочных испытаний позволяют рекомендовать способ проведения разрезных выработок по выбросоопасным пластам с использованием комплекса КБГ к применению на шахтах Донбасса.
на главную