УДК.621.311.6.03

ЭЛЕКТРОМАГНИТНАЯ СОВМЕСТИМОСТЬ ДУГОВЫХ ПЕЧЕЙ И СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

Г.Я. Вагин, А.А. Севостьянов, С.Н. Юртаев

---

Источник: Труды Нижегородского государственного технического университета им. Р.Е. Алексеева № 2(81)

---

Рассмотрены электромагнитные помехи, создаваемые дуговыми печами в системах электроснабжения. Показаны два пути снижения электромагнитных помех и обеспечения электромагнитной совместимости дуговых печей с другими электроприемниками: путем схемных решений; применением фильтрокомпенсирующих устройств (ФКУ). Описан опыт эксплуатации различных ФКУ и даны рекомендации по выбору их типов и параметров.

Существует значительный спор о точности стандарта, как некоторые элементы стандарта IEEE 519-1992 взгляды должны интерпретироваться. Эта статья представляет взгляды авторов на некоторые из наиболее неоднозначных элементов стандарта и на применение пределов гармоник в целом.

The article deals with electromagnetic interferences created by arc-type furnaces in the systems of electric energy supply. Two ways to reduce electromagnetic interference and to provide electromagnetic compatibility of arc-type furnaces with other electrical receivers are demonstrated: schematic solutions; application of filter compensating devices (FCD). Experience of application of various FCD is described and recommendations on the choice of their types and parameters are given.

Ключевые слова:электромагнитная совместимость, дуговые печи, системы электроснабжения.

Key words: Electromagnetic compatibility, arc-type furnaces, systems of electric energy supply.

В настоящее время на промышленных предприятиях большое распространение получили дуговые печи (ДП) для плавки различных металлов. Мощности ДП находятся в пределах от 0,5 до 150 МВ•А. Дуговые печи является источниками мощных электромагнитных помех (ЭМП), которые могут отрицательно влиять на функционирование других электроприемников, систем автоматики, релейной защиты и ПЭВМ, приводя к их сбою или отказу. Основными видами ЭМП, создаваемыми дуговыми печами, являются: отклонения, провалы и колебания напряжения, несинусоидальность и несимметрия токов и напряжений. При наличии ЭМП системы электроснабжения должны строиться с учетом электромагнитной совместимости (ЭМС) источников помех и других электроприемников, которые питаются от этих систем электроснабжения. Под ЭМС понимается способность устройства или системы удовлетворительно функционировать в его электромагнитном окружении, не создавая недопустимых помех другим устройствам, работающим в этом окружении [1].

Электромагнитная совместимость электроприемников имеет важное практическое значение, особенно в связи с массовым внедрением в системы управления электроприемников элементов микроэлектроники и микропроцессорной техники, а также широким применением ПЭВМ и автоматизированных систем управления технологических процессов. Электромагнитная совместимость достигается, когда уровень помехоустойчивости электроприемника выше уровня ЭМП, действующих на электроприемники в пределах электромагнитной среды, в которой он находится.

Зная назначение электроприемника, его режимы работы и характер ЭМП, которые он генерирует в сеть, выбирают класс электромагнитной среды. Для каждого класса электромагнитной среды в стандарте [2] приведены допустимые уровни ЭМП.

Электромагнитная совместимость дуговых печей и систем электроснабжения может быть обеспечена: 1) схемным путем; 2) применением специальных фильтрокомпенсирующих устройств [1, 4].

Схемные пути обеспечения ЭМС

В соответствии с п. 7.5.44 ПУЭУ допускается подключать ДП к электрическим сетям общего назначения без выполнения специальных расчетов колебаний напряжения и содержания высших гармоник, если соблюдается условие

(1)

где S_П.Тi – номинальная мощность i-го печного трансформатора, МВ•А; S_КЗ – мощность короткого замыкания в месте подключения ДП к электрическим сетям общего назначения, МВ•А; n – число одновременно работающих печей; Д – коэффициент (Д = 1 для ДП переменного и 2 для ДП постоянного тока).

Таким образом, для выбора точки подключения надо знать номинальные мощности печей и мощности короткого замыкания в точках подключения.

Приведем пределы мощностей короткого замыкания на различных напряжениях.

Напряжение, кВ	Мощность короткого замыкания, МВ•А
6-10	100-500
35	500-1200
110	1600-6000
220	3000-1000
500	10000-20000

Исходя из этих данных, без расчета ЭМС можно подключать на разные напряжения ДП следующих мощностей:

Напряжение, кВ	Подключаемая мощность, МВ•А, не более
6-10	5
35	12
110	60
220	100
500	200

Из этих данных следует, что дуговые печи мощностью выше 60 МВ•А необходимо подключать на напряжение 220-500 кВ, это в десятки раз увеличивает стоимость их систем электроснабжения. Поэтому для печей большей мощности более перспективным методом обеспечения их ЭМС является применение фильтрокомпенсирующих устройств (ФКУ) прямой или косвенной компенсации [4, 5].

При выборе ФКУ необходимо решить три задачи:

1) какое должно быть ФКУ: групповое или индивидуальные?

2) какое ФКУ наиболее надежное и экономичное (прямой или косвенной компенсации)?

3) как выбрать параметры отдельных элементов ФКУ?

Первые ФКУ, внедренные на двух металлургических предприятиях 20 лет назад (рис. 1), были предназначены для снижения электромагнитных помех от группы ДП. Двадцатилетняя практика эксплуатации ФКУ приведенных позволяет сделать следующие выводы:

ФКУ прямой компенсации (рис 1, а):

1) имеет меньшую установленную мощность элементов и не генерирует высшие гармоники тока;

2) имеет большое запаздывание срабатывания (Т_З = 20 мс) и соответственно меньший процент снижения колебаний напряжения (рис. 2);

Рис. 1. Схемы ФКУ прямой (а) и косвенной (б) компенсации

наблюдаются частые пробои конденсаторов при их перезарядке и отключение ФКУ для ремонтов.

ФКУ косвенной компенсации (рис. 1, б):

1) имеет меньшее время запаздывания срабатывания (ТЗ = 10 мс) и соответственно больший процент снижения колебаний напряжения (рис. 2);

2) плавное регулирование и отсутствие бросков тока при регулировании;

3) более надежен в работе.

На рис. 2 приведены зависимости коэффициента снижения колебаний напряжения K_δUt от степени компенсации реактивной мощности K_Q и времени Т_З запаздывания ФКУ, из которых видно, что ФКУ косвенной компенсации при Т_ЗЗ = 20 мс, может снижать колебания только на 20%.

Рис. 2. Зависимости коэффициента снижения колебаний напряжения K_δUt от степени компенсации реактивной мощности K_Q и времени T_З запаздывания ФКУ

Опыт эксплуатации ФКУ, приведенных на рис. 1, также показал, что групповой способ компенсации колебаний напряжения неэффективен, так как частота колебаний возрастает до значения

f_k = f_од2n,

где f_од – частота колебаний от одной ДП; n – число ДП.

При большой частоте колебаний ФКУ не успевает (из-за запаздывания) реагировать на все колебании, кроме этого, как видно из рис. 1, б, в ФКУ устанавливается большое количество фильтров, которые при групповой стабилизации трудно настраивать и они могут выходить из строя.

На основании опыта эксплуатации ФКУ в настоящее время как в России, так и за рубежом пришли к выводу, что надо применять ФКУ только косвенной компенсации, индивидуально на каждой ДП. На рис. 3 приведена схема ФКУ косвенной компенсации, которая смонтирована на крупной ДП мощностью 140 МВ•А на одном из металлургических предприятия [5]. Данное ФКУ состоит из управляемого тиристорами реактора ТУР мощностью 160 Мвар и трех фильтров: широкополосного С-фильтра Ф₂ мощностью 50 Мвар; настроенных фильтров на 3-ю Ф_З и 4-ю Ф₄ гармоники мощностью 45 и 55 Мвар. Система регулирования ФКУ настроена на поддержание постоянства реактивной мощности в узле нагрузки

Q_∑ = Q_ДСП+Q_ТУР–Q_Ф2–Q_Ф3–Q_Ф4 ≥ 0;

В табл. 1 приведены результаты расчета ЭМП для схемы, представленной на рис. 3. Расчет проведен для нормального режима работы схемы, когда включены обе питающие линии 500 кВ (S_КЗ максимальная), а также для следующих двух аварийных режимов:

1) функционирует одна линия 500 кВ (S_КЗ минимальная);

2) автотрансформатор АТ отключен, и печь питается от шин 110 кВ, имеющих связь с другими источниками.

Рис. 3. Схема ФКУ косвенной компенсации, на ДП мощностью 140 МВ•А

Как видно из табл. 1, в нормальном режиме работы схемы все ЭМП на шинах 500 кВ соответствуют требованиям [2], а в аварийных режимах доза фликера превышает установленную в ГОСТе норму при питании от шин 110 кВ.

Рассмотрим, как выбираются параметры ФКУ косвенной компенсации для ДП.

Принцип работы данных ФКУ, подробно описанный в [1, 4], заключается в том, что ТУР потребляет реактивную мощность в противофазе с ДП. Регулирование реактора должно производиться таким образом, чтобы осуществлялось слежение за фронтом наброса и сброса реактивной мощности ДП.

Мощность регулируемого реактора ТУР определяется в следующем порядке:

1) определяется максимальный размах колебания на шинах источника питания, %:

δU_tmax = (S_ПТ100)/S_КЗ, (2)

где S_ПТ – номинальная мощность печного трансформатора, МВ•А; S_КЗ – мощность КЗ на шинах источника питания, МВ•А;

2) максимальный размах колебаний сравнивается в допустимым δUтд соответствии с [1]:

δUтд ≥ δU_tmax . (3)

Если неравенство (3) на шинах источника питания выполняется, то ФКУ устанавливаются без реактора ТУР, если не выполняется, определяется коэффициент уменьшения колебаний

K_δUt = (δU_tmax – δUтд)/δU_tmax; (4)

зная время запаздывания ФКУ (по данным завода изготовителя) по рис. 2 определяется коэффициент компенсации K _Q ;

4) вычисляется реактивная мощность ТУР, Мвар:

Q_ТУР = (K _Q/100)Q_МП, (5)

где Q_МП– максимальная реактивная мощность печи, Мвар (определятся или по графикам нагрузки печей или принимается равной номинальной реактивной мощности печи);

5) определяется мощность статического звена ФКУ, состоящего из фильтров высших гармоник, она определяется по tg_эс, который для таких потребителей задается энергосистемой

Q_Ф = P_П(tgφ_П – tgφ_ЭС);(6)

где P_П – расчетная активная мощность печи, МВт (определяется из технологических графиков); tgφ_П – коэффициент реактивной мощности ДП;

6)на основании спектрального состава токов генерируемых ДП и ТУР определяется количество фильтров высших гармоник.

В табл. 2 приведен процентный состав гармоник тока генерируемых ДП и ТУР мощностью от 50 до 150 МВ•А, по данным завода изготовителя.

Таблица 2

Порядок гармоник	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13
ДП, %	5.0	6.0	3.0	4.0	1.5	2.0	1.0	1.0	0.5	0.5	0.3	0.2
ТУР, %*	–	–	–	–	5.1	–	–	–	–	1.1	–	0.8

* Обмотки ТУР соединены треугольником.

Опыт эксплуатации ФКУ [5] показал, что для снижения уровней высших гармоник до требований [2] достаточна установка трех фильтров (рис. 3). Фильтры на 3 и 4-ю гармоники являются настроенными на частоты 147,5 и 197,5 Гц соответственно. Фильтр на 2-ю гармонику является широкополосным фильтром типа С, он имеет малое сопротивление широкому спектру гармоник, что позволяет сократить количество фильтров в ФКУ и снизить в них потери электроэнергии.

Как показано в [3], требования к точности настройки фильтров зависят от коэффициента K_P, который определяется по выражению

K_P = Q_Фi/S_КЗ, (7)

S_КЗ – мощность КЗ на шинах, где устанавливаются фильтры, МВ•А.

Если K_P ≥1,5•10^-2, то можно сократить число фильтров и снизить требования к их точности настройки. Расчеты показывают, что для систем электроснабжения с ДП K_P всегда больше 1,5•10^-2.

Суммарная мощность батарей фильтров должна быть равна или больше Q_Ф по (6).

Мощность батарей конденсаторов в каждом фильтре определяется по выражению

Q_Фi ≥ 1.2K_СХI_n∑U_НОМ.Б;(8)

где K_СХ – коэффициент, зависящий от схемы соединения конденсаторов в фильтре (K_СХ = 3 при звезде и K_СХ = 3 при треугольнике); i>I_n∑ – действующее значение гармоник тока, протекающих через фильтр расчетной гармоники n_p; U_НОМ.Б – номинальное напряжение конденсаторов в фильтре.

Ток I_n∑ определяется по выражению

(9)

где I_nq – ток n_q-й гармоники; σ_nq – доля тока n_q-й гармоники протекающего через фильтр n_p; к – число гармоник, протекающих через фильтр.

Ток I_nq определяется по табл. 2.

Коэффициент σ_nq определяется по выражениям [3]:

при одном фильтре

(10)

при двух фильтрах

(11)

(12)

где n_q* = n_p/n_q; n_q1* = n_p1/n_q1; n_q2* = n_p2/n_q2; k_p1 = Q_Ф1/S_КЗ; k_p2 = Q_Ф2/S_КЗ.

Сопротивление реактора фильтров определяется по выражению

x_p = U²_НОМ.Б/(Q_Фn²_p);(13)

Выбор параметров фильтра типа С подробно изложен в [6]. После выбора параметров всех трех фильтров производится проверка остаточных напряжений всех гармоник.

ΔU_nq* = U_nq*(1–σ_nq);(14)

где U_nq* – напряжение гармоники до установки фильтра.

Остаточные напряжения сравниваются с нормами ГОСТ 13109-97:

U_nq* ≤ U_nд*.(15)

Если неравенство (15) выполняется для всех гармоник, то расчет заканчивается, если нет, то необходимо установить еще один фильтр на гармонику, где U_nq* ≥ U_nд*.

Напряжение гармоник до установки фильтра находится по выражению [1]:

U_nq* = I_nq*/|Y_∑q*|,(16)

где Y_∑q* – суммарная проводимость схемы замещения от ДП до фильтра [1].

Пофазное регулирование обмоток ТУР позволяет снижать также несимметрию напряжения в сетях с дуговыми печами.

Выводы

Для повышения качества электроэнергии в электрических сетях с дуговыми печами рекомендуется применять индивидуальные фильтрокомпенсирующие установки косвенной компенсации.

2. Применение ФКУ позволяет также увеличить вводимую в печь мощность (за счет стабилизации напряжения), снижает время плавки и повышает производительность ДП.

Библиографический список

1. Вагин, Г.Я. Электромагнитная совместимость в электроэнергетике / Г.Я. Вагин, А.Б. Лоскутов, А.А. Севостьянов. – Н.Новгород: НГТУ, 2004. – 214 с
2. Жежеленко, И.В. Качество электроэнергии на промышленных предприятиях / И.В. Жежеленко, М.Л. Рабинович, В.М. Божко. – Киев: Технiка, 1981. – 160 с.
3. Иванов, В.С. Режимы потребления и качество электроэнергии систем электроснабжения промышленных предприятий / В.С. Иванов, В.И Соколов. – М.: Энергоатомиздат, 1987. – 336 с.
4. Вагин, Г.Я. К вопросу об экономической целесообразности применения на промышленных предприятиях сверхмощных дуговых печей // Промышленная энергетика. 2009. № 2. – С 35-37.
Коверникова, Л.И. Применение фильтров С-типа для нормализации напряжений высших гармоник в сети с распределенной нелинейной нагрузкой // Сб. докладов 10-й НТК по электромагнитной совместимости. – СПб., 2008. – 350 с.