Топливо резервуара окислителя и горючего резервуара поступает в камеру сгорания ракетного двигателя. Одновременная подача топлива в заданной пропорции обеспечивает эффективную работу ракетного двигателя. Синхронная подача топлива в заданной пропорции обеспечивает эффективную работу ракетного двигателя. Эффективная работа зависит от точного измерения уровня топлива в баке. Для этой цели топливный бак имеет систему управления топливом. Система представляет собой вертикальный измерительный канал с датчиками внутри канала для фиксации свободного уровня жидкости в канале (рис. 1) .
Вертикальный канал и топливный бак являются сообщающими сосудами. Снижая уровень топлива в баке, уровень топлива уменьшается в канале. Когда уровень топлива в канале достигает датчика, происходит активация датчика. Сигнал поступает в систему управления топливом. В результате расход топлива меняется. Таким образом, уровень топлива в канале определяет уровень топлива в баке. Проблема в том, что свободная поверхность топлива не совпадает в канале и резервуаре. Ошибка измерения уровня топлива приводит к неэффективному расходу топлива. В результате ракетный двигатель работает не оптимально, а в танках - «лишнее» количество топлива.
Рассматривается проблема математического моделирования потока жидкости в вертикальном канале системы управления уровнем топлива ракеты. Поток жидкости в вертикальном измерительном канале описывается нестационарным уравнением движения параболического типа. Нестационарное уравнение движения было решено многими исследователями. Проблемы, обсуждаемые в [ 1 - 3 ], могут быть называемый классикой. Статья [ 1 ] рассматривает поток ламинарной текучей среды в цилиндрическом канале от остановки. Пульсирующее движение представлено в [ 2 ]. Результаты расчета периодического движения сравниваются с экспериментальными данными. Уравнения движения решаются операционным исчислением. Р>
В [ 5 ] показано, что при практическом использовании ракетных двигателей соотношение окислителя и горючего нарушается. Что приводит к большему или меньшему открытию дроссельной заслонки. Статья [ 6 ] представляет нелинейную математическую модель для моделирования пульсирующего потока. Управляющие уравнения численно решаются с помощью комбинированной схемы, включающей двухступенчатый метод Лакса-Вендроффа с вариантом трапецеидального интегрирования метода характеристик на трубы . Справедливость математической модели и методологии была проверена путем сравнения аналитических прогнозов с экспериментальными результатами. Р>
Работа [ 7 ] представляет нестационарный поток неньютоновской жидкости из-за мгновенного закрытия клапана. с помощью численного подхода решаются соответствующие управляющие уравнения. Для интегрирования по времени используется схема Рунге-Кутты четвертого порядка, а для дискретизации пространственных производных используется центральная разностная схема. Для проверки предложенной математической модели и численного решения проведено сравнение с соответствующими экспериментальными результатами из литературы. Р>
В работе [ 8 ] представлен метод характеристик (MOC) для моделирования нестационарного потока в конвейере. Однако относительно сложный метод неявного (MOI) обеспечивает преимущества безусловной конвергенции и взаимной независимости между параметрами времени и пространства. Это исследование объединяет MOC и MOI для моделирования процессов нестационарного течения трубопровода и переходных процессов гидроэнергетики. Р>
В документе [ 9 ] представлены результаты исследования реакции несжимаемой жидкости в круговой микротрубке на внезапное время- независимый перепад давления. Решения задачи были получены аналитически с использованием метода преобразования Лапласа и численно с использованием метода Больцмана решетки. Р>
Документ [ 10 ] представлены устойчивые и нестационарные потоки в слабо изогнутой трубе для широкого диапазона чисел Рейнольдса, которые рассматриваются с прямым численным моделированием. В статье [ 11 ] полностью разработанный импульсный поток несжимаемой ньютоновской жидкости (сырой нефти) через трубопровод моделируется и анализируется с использованием метода конечных элементов и сравнивается с результатами, основанными на аналитическом решении. Поток генерируется периодическим градиентом давления, наложенным на постоянный поток Пуазейля. Результаты показывают хорошее согласие аналитических и численных решений на основе метода конечных элементов для ньютоновской жидкости при нестационарных режимах. Р>
В статье [ 12 ] динамическое взаимодействие между трубой и нестационарными потоками анализируется на основе экспериментов и численных моделей. В статье [ 13 ] представлен метод характеристик для решения одномерной модели потока жидкости в трубопроводных сетях. Р>
Целью данного исследования является разработка математической модели потока жидкости в вертикальном измерительном канале системы измерения уровня топлива ракеты .
В начальный момент времени , уровень топлива в баке и в канале одинаковый ( ). Свободный верхний конец цилиндрического канала расположен над уровнем топлива в баке, поэтому возможен поток топлива из бака в канал в этом месте. Нижнее основание цилиндрического канала совпадает с дном бака, и топливо свободно передается между резервуаром и каналом. Над свободной поверхностью топлива ( ) в резервуаре, и канал поддерживает постоянное давление (давление наддува). Р>
Уровень топлива в баке зависит от закона . - понижение скорости подачи топлива в баке. Известно, что уровни жидкости в резервуаре и канале не совпадают. Необходимо определить уровень жидкости в цилиндрическом канале в произвольное время. Введем систему координат, начало которой было помещено в центр нижней базы цилиндрического канала. Р>
В качестве модели для потока используется нестационарное движение вязкой несжимаемой жидкости в цилиндрическом канале
(1)
граничные условия задачи
начальное условие задачи ,
где - скорость жидкости в канале, - давление, - плотность, - время, - кинематическая вязкость , - ускорение силы тяжести. Р>
Средняя скорость топлива в цилиндрическом канале . Умножая левую и правую части уравнения (1) на r. Запишем отдельные члены уравнения движения
, ,
,
(2)
где трение, трение стенки,   динамическая вязкость, радиус цилиндрического канала .
Мы используем формулы (2) и записываем уравнение (1) в виде (скошенные скобки со средней скоростью в дальнейшем опущены)
or
(3)
Выберите в цилиндрическом канале объем жидкости двумя поперечными сечениями на расстоянии . Запишите баланс давления и трения Р>
. Р>
Получаем следующее выражение Р>
(4)
where коэффициент трения при трении. Р>
Тогда мы используем уравнение Дарси-Вейсбаха Р>
, Р>
, объединяющей уравнение Дарси-Вейсбаха и уравнение (4) Р>
, Р>
, где мы находим
(5)
Подставим (5) в уравнение (3) и получим следующее выражение Р>
(6)
Рассчитаем градиент давления следующих условий: давление линейно уменьшается от давления наддува над свободной поверхностью топлива до давления . Градиент давления Р>
(7)
где координаты свободной поверхности топлива в измерительном канале. Р>
В силу формулы (7) уравнение движения (6) принимает вид Р>
(8)
мы добавляем начальные условия и получаем задачу Коши Р>
(9)
Выполнено численное решение задачи: , , , , . Решение краевой задачи задается численно в приложениях Mathcad пакета. Результаты решения показаны на графиках (Рис. 2 - Рис 4)
Мы можем видеть (рис. 2), что средняя скорость жидкости в канале имеет уменьшающиеся амплитудные колебания. Уровень жидкости в цилиндрическом канале колеблется относительно уровня жидкости в топливном баке (рис. 3). Причиной колебаний является инерция жидкого столба в канале. В начальный момент жидкость имеет очень большое ускорение, что вызывает большую инерционную силу. Следовательно, сила инерции является причиной колебаний жидкости в канале. Суммирование в уравнении движения, которое определяет процесс колебаний, является градиентом давления.
Флуктуации имеют переменный период. Математический эксперимент показывает, что период колебаний уменьшается со временем: во временном интервале период колебаний ; в интервале времени период колебаний . По характеристикам потока, существенно зависящим от ускорения, поэтому для и в диапазоне амплитуда колебаний уменьшается до , а период сводится к . По сравнению с сопротивлением канала сопротивления сопротивление было незначительным, поэтому для и в диапазоне амплитуда колебаний практически не изменяется и период колебаний уменьшается до .
На графике (рис. 4) показана погрешность измерения уровня жидкости в зависимости от времени. Мы видим, что величина ошибки является периодической функцией, в которой амплитуда и период колебаний со временем снижаются. Максимальная ошибка при определении уровня топлива в баке наблюдается в начале полета ракеты и достигает значения . Ошибка измерения уровня жидкости не является регулярной, что затрудняет ошибки настройки в программном обеспечении.
Обратите внимание, что датчик может работать как в положительном, так и в отрицательном отклонении от фактического положения уровня топлива в баке. В этом случае ошибка удваивается. Учитывая размер диаметра ракеты, мы говорим о сотнях топливных килограммов.
Результаты показывают, что датчики уровня могут предоставлять ложную информацию в зависимости от места привязки. Ошибка не является систематической. Экспериментальные исследования отнимают много времени и стоят дорого. Поэтому математический эксперимент является наиболее эффективным методом решения проблемы. Задача состоит в том, чтобы сигнал от датчика соответствовал фактическому уровню жидкости. Для этой цели датчики должны быть установлены в точках пересечения функций и .
Следует отметить, что математическая модель течения жидкости в вертикальном канале систем управления не учитывает флуктуации жидкости в ракете топливного бака и некоторые особенности конструкции ракеты. Такое исследование будет сделано в следующей статье.