АНАЛИЗ ТОЧНОСТИ РАСЧЕТА СИЛ ЗАЖИМА Г-ОБРАЗНЫМ ПРИХВАТОМ
Скрынников В. С. (ДонГТУ, г. Донецк, Украина)
Скрынников В. С. Анализ точности расчета сил зажима г-образным прихватом./ Современные металлорежущие системы машиностроения/ Материалы Всеукраинской студенческой конференции. - Донецк: ДонГТУ, 2001. - 100 с.; ил
This paper presents the analysis of the fize divergences in the definishing of force pressing with figurative fasterner – “J” using previously knoun formular and the new one. and the possibilities of the force pressing increasing are also discussed.
В инструментальной промышленности широкое распространение получили узлы крепления режущей пластины при помощи Г-образного прихвата.
Г-образный прихват используется для крепления режущей пластины с поворотной подкладкой в универсально-сборном резце (рис. 1). Резец состоит из державки 1, подкладки 4 в гнездо которой установлены режущая пластина 5 и стружколом 6, Г-образного прихвата 7, зажимного винта 8 и штифта 3 с гайкой 2. Несовпадение оси отверстия в подкладке 4 с осью отверстия под штифт 3 обеспечивает поджатие подкладки 4 к боковой поверхности гнезда державки 1.
![]() |
Вместе с тем, в формуле, приведенной в литературе [1], для расчета сил прижима Г-образным прихватом имеет ряд некорректных допущений.
Проанализируем вывод формулы для расчета силы прижима Г-образным прихватом, изложенный в работе [1].
Как следует из первоисточника, зависимость между силой зажима Р (рис. 2) и осевой силой Q определяют из равенства моментов относительно точки О, т. е.
. (1)
В этом
равенстве нормальные силы (реакции) N представляют собой равнодействующие сил, стремящихся
перекосить прихват под действием осевой силы Q.
По закону силовых
треугольников равнодействующие N приложены к
прихвату на расстоянии, равному от вершины треугольника.
Таким
образом, из указанного равенства следует . С другой стороны, сила
, где F - сила трения, относящаяся к направляющей части прихвата.
В
рассматриваемом случае , где f -
коэффициент трения на направляющей поверхности прихвата. Подставляя в это
равенство значение N, получают
, но
, следовательно,
. (2)
Как видно из рис. 2, приведенное уравнение (1) равно нулю, т. к. плечо l относительно точки О равно нулю.
Для проверки формулы (2), используя приведенную схему, выведем формулу для определения силы Р.
Введем систему координат, совпадающую с осью отверстия, с центром в точке О.
Условие равновесия прихвата описывается системой уравнений:
или
:
, (3)
:
. (4)
Сила трения F в выражении (3) определяется зависимостью
. (5)
Нормальные силы (реакции) N найдем из уравнения (4)
. (6)
Подставим это равенство в выражение (5) и получим
. (7)
Подставим (7) в выражение (3) и получим
. (8)
После
преобразования выражения (8) имеем зависимость между сило зажима Р и
осевой силой Q
. (9)
Оценим величину расхождения в определении силы прижима Р, определенной по формулам (2) и (9).
Для этой цели
выполним расчеты силы прижима Р для различных значений отношения и величины коэффициента
трения f.
График сил прижима
Р при различных соотношениях геометрических параметров ,рассчитанных по формулам
(2) и (9) представлен на рис. 3.
Из графика
(рис. 3) видно, что при увеличении отношения сила Р, найденная по формуле (2)
снижается и при
становится
равной нулю, а при
-
отрицательной, чего не может быть.
Сила Р,
рассчитанная по формуле (9) при увеличении отношения так же снижается, но не
принимает отрицательных значений, а только стремится к нулю, например при
. Тем не менее, формулы (2) и
(9) при значениях
дают
почти равнозначные результаты.
Коэффициент
трения также влияет на величины расхождения значений силы Р, рассчитанной
по формулам (2) и (9). График изменения сил прижима Р при различных значениях
коэффициента трения f, определенный по формулам
(2) и (9) представлен на рис. 4. Как видно из приведенных зависимостей, с
увеличением f сила Р снижается, причем рассчитанная
по формуле (2) более резко.
На основании
выполненных исследований можно сделать следующие выводы. Для увеличения сил
прижима Р при неизменном значении осевой силы Q
необходимо стремится к уменьшению коэффициента трения f
в месте сопряжения прихвата и корпуса, что можно достичь уменьшением параметров
шероховатости контактирующих поверхностей. Аналогичных результатов можно достичь
уменьшением соотношения геометрических параметров .
Список литературы: 1.Горошкин А. К. Приспособления для металлорежущих станков: Справочник. — 7-е изд., перераб. и доп. — М.: Машиностроение, 1979. — 303 с., ил.