РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ КАЧЕСТВА ПОВЕРХНОСТИ РОМБОВИДНОЙ НЕПРЕРЫВНОЛИТОЙ СОРТОВОЙ ЗАГОТОВКИ НА ОСНОВЕ ТЕОРИИ РАЗРУШЕНИЯ
Струкова И. Д. Скляр В.А.
В настоящее время не вызывает сомнений актуальность исследований направленных на изучение процесса формоизменения непрерывнолитой сортовой заготовки, которая имеет ромбовидность. Данный дефект возникает в процессе непрерывного литья и представляет собой искажение геометрической формы, при котором профиль поперечного сечения приобретает форму ромба. Пластическая деформация такой заготовки связана с целым рядом проблем:
- сваливание раската в калибре;
- частичное заваривание внутренних трещин (при недостаточной величине обжатия);
- раскатка наружных трещин;
- образование на поверхности проката волосовин и закатов;
- дополнительное нарушение сплошности в первых проходах и т.д.
Поэтому, особый интерес представляет разработка режимов обжатия, позволяющих перекатывать подобную заготовку без возникновения дефектов.
В то же время, все известные методы расчета калибровки валков обжимних клетей, особенно сопряженных калибров, не учитывают процессов накопления поврежденностей, что не позволяет заранее прогнозировать получения качественного продукта и повысить конкурентоспособность выпускаемой продукции.
В качестве показателя, характеризующего качество поверхности раската, можно использовать критерий предложенный Колмогоровым В.Л.
Условие деформирования металла без разрушения представляется в следующем виде:
(1)
где Н – интенсивность деформации сдвига;
Λр - степень деформации сдвига;
B(t) и E(t-t) – функции, учитывающие степень немонотонности деформации и залечивания дефектов при горячей пластической деформации.
Анализ существующих способов сортовой непрерывнолитой заготовки, в том числе и с исходной ромбовидностью, позволяют выделить три принципиальные схемы:
Схема А - прокатка с использованием системы вытяжных ящичных калибров;
Схема Б - прокатка с использованием вытяжной системы гладкая бочка – ящичный калибр, где роль клети с гладкими валками выполняет окалиноломатель или отдельные клети черновой группы;
Схема В - бескалибровая прокатка.
Применение ящичных калибров позволяет добиться достаточной устойчивости полосы в валках, особенно в том случае если прокатка ведется с защемлением. В свою очередь, применение бескалибровой прокатки позволяет добиться существенного снижения затрат на переточку валков. Однако ее основным недостатком остается низкая устойчивость полосы в валках, которая становиться серьезной проблемой при прокатке заготовок ромбического сечения.
В свете вышеизложенного, не вызывает сомнений актуальность проведения исследования по изучению особенностей процесса деформирования непрерывнолитой сортовой заготовки с исходной ромбовидностью и без нее в ящичных калибрах с точки зрения оценки устойчивости последней при прокатке, получения стабильной и правильной формы раската, а также прогнозирования качества получаемой продукции.
С целью определения влияния параметров процесса прокатки на особенности характера формоизменения и формируемого напряженно-деформированного состояния использован некомпозиционный план второго порядка для трех факторов. В качестве факторов принимали следующие величины: Δh/Bo – отношение обжатия к начальной ширине заготовки; а=Во/Вк – коэффициент защемления; Кр – коэффициент “ромбовидности” (Кр= D2 – D1, где D1, D2 – соответственно меньшая и большая диагонали слитка). Условия проведения эксперимента приведены в таблице 1.
Таблица 1. Уровень и интервалы варьирования факторов
Фактор |
Интервал варьирования |
Уровень |
||
Верхний |
Основной |
Нижний |
||
симметричный калибр |
||||
Δh/Bo |
0,15 |
0,34 |
0,19 |
0,04 |
а=Во/Вк |
3,0 |
6,8 |
3,8 |
0,8 |
Кр |
0,03 |
1,06 |
1,03 |
1,0 |
несимметричный калибр |
||||
Δh/Bo |
0,1 |
0,23 |
0,13 |
0,03 |
а=Во/Вк |
2,0 |
4,6 |
2,6 |
0,6 |
Кр |
0,03 |
1,06 |
1,03 |
1,0 |
Экспериментальное исследование выполняли на свинцовых моделях, имитирующих прокатку непрерывнолитой заготовки в обжимной клети линейного сортового стана 500/370. Масштаб моделирования составил 1:5. Свинцовые слитки отливали в стальные изложницы (40×40 мм), затем слитки прокатывались и фрезеровались до необходимых размеров сечения, которые выбирались исходя из условий проведения эксперимента. На боковую и контактную поверхности слитка типографическим способом наносилась координатная сетка с размером ячейки 2×2 мм. Внешний вид полученного таким образом образца представлен на рисунке 1.
Для проведения исследования был изготовлен специальный комплект валков на лабораторный стан 100.
Рис. 1 – Моделирующий образец
При прокатке на лабораторном стане с диаметром валков 100 мм образцы тормозили в валках, получая недокаты. Изменение координат узлов сетки на образцах фиксировались при помощи цифрового фотоаппарата, в дальнейшем полученные снимки обрабатывались в программе AutoCAD.
После обработки результатов измерений деформированной координатной сетки, были получены совокупность зависимостей характеризующие как особенности процесса деформирования, так и напряженно-деформированного состояния на контактной и боковой поверхности полосы. Результаты расчетов позволяют с достаточной точностью моделировать напряженно-деформированное состояние на поверхности раската при прокатке в ящичных калибрах.