Буравлення свердловин в ускладнених умов, пов'язаних з поглинанням промивної рідини в проникні зони, приводить до значних економічних втрат. Установлено, що застосування стандартних технологій буравлення в проникних зонах техногенного характеру, що становить більше половини всіх поглинаючих інтервалів свердловин Донбасу, приводить до подорожчання одного погонного метра приблизно на 16-20%. Все це неминуче приводить до зниження техніко-економічних показників бурових робіт, проведених при перетинанні проникних зон.
Роботи останніх років, проведені в ДонНТУ [2], показали перспективність застосування в проникних зонах внутрісвердловинного пульсуючого промивання за допомогою заглибних пульсаційних насосів, задіявши проникної зони, що лишається в свердловині після розкриття, невеликий обсяг рідини. При цьому відпадає необхідність у непродуктивних витратах, пов'язаних з їхнім виробництвом і доставкою, а так само проведення тампонажних робіт.
Проте можливості внутрісвердловинної пульсуючої промивки практично не реалізовані унаслідок швидкого насичення шламом незначної кількості рідини в свердловині, що негативно впливає як на процес буріння, так і на роботу погружного технологічного устаткування. Тому для винесення твердої фази на поверхню і для ефектного збору в шламову трубу необхідно знати подачу пульсаційного насоса.
В основу роботи лягли дослідження, виконані відповідно до наукового напрямку кафедри «Технології й техніки геологорозвідувальних робіт» Донецького національного технічного університету, що полягає в розробці технологій і технологічного встаткування для буравлення в ускладнених умовах. Результати роботи будуть сприяти реалізації цільової комплексної програми «Підвищення технічного рівня геологорозвідувальних, шахтно-геологічних робіт і технічного буравлення на базі використання сучасних геолого-геофізичних методів, техніки й технології буравлення». У роботу включені дослідження, виконані Філімоненко Н.Т. у Донецьком національному технічному університеті на кафедрі технології й техніки геологорозвідувальних робіт з 1986р. [2, 3].
Метою магістерської роботи є розробка графічних залежностей подачі пульсаційного насоса в спектрі всіх глибин, діаметрів свердловин, а також очікуваних параметрів промивної рідини, завдяки яким можна оперативно прогнозувати подачу пульсаційного насоса тим, самим підвищити ефективність бурових робіт.
1. Конкретизувати умови буравлення для реального об'єкта бурових робіт.
2. Розробити графічні залежності подачі пульсаційного насоса в спектрі всіх глибин, діаметрів свердловин, а також очікуваних параметрів промивної рідини.
Наукове значення даної теми полягає в прискоренні процесу прогнозування подачі пульсаційного насоса й застосування отриманих результатів на практиці в гірській промисловості.
Однієї з провідних наукових організацій, що займається розробкою методики розрахунку подачі пульсаційного насоса є Донецький національний технічний університет, кафедра технології й техніки геологорозвідувальних робіт. Значимий внесок вніс Філімоненко Н.Т. у розвиток наукових основ внутрісвердловинного пульсуючого промивання, що забезпечують підвищення ефективності бурових робіт при наявності техногенних проникних зон за рахунок гарантованої внутрісвердловинного очищення природного бурового розчину й зниження непродуктивних витрат, пов'язаних з виробництвом, доставкою промивної рідини, а так само боротьбою з її поглинанням.
На території України даним питанням займаються кафедра технології й техніки геологорозвідувальних робіт Донецького національного технічного університету.
Для створення внутрісвердловинного пульсуючого промивання використаються заглибні пульсаційні насоси, що дозволяють періодично передавати енергію стисненого повітря безпосередньо на витіснення рідини [8, 10]. По розташуванню повітророзподільника в нагнітальній лінії стисненого повітря розрізняють пульсаційні насоси із заглибним і поверхневим повітророзподільниками. На рис. 1 показаний пульсаційний насос ДонНТУ (А.С. № 987173) із заглибним повітророзподільником [4].
Внутрісвердловинне пульсуюче промивання створюється шляхом витиснення рідини із заглибний витискної камери 4 (рис. 2) пульсаційного насоса через нагнітальний клапан 5 на вибій свердловини 8 стисненим повітрям, що подається в неї по колоні бурильних труб 1. Заповнення витискної камери відбувається через всмоктувальний клапан 6 за рахунок гідростатичного тиску стовпа рідини. При цьому циркуляція в просторі від витискної камери до вибою відсутній. Таким чином, подача пульсаційного насоса носить пульсуючий характер. Буровий шлам збирається в зовнішню шламову трубу 9, установлену над колонковою трубою 10 [6].
Внутрісвердловинне пульсуюче промивання застосовується в умовах поглинання очисного агента, характер якого:
- не дозволяє забезпечити систему циркуляції промивної рідини в свердловині з виходом на денну поверхню, при цьому послу розкриття проникної зони спостерігається значне падіння висоти стовпа рідини;
- дає можливість забезпечити систему циркуляції із частковим виходом промивної рідини на денну поверхню, але буравлення з поглинанням очистного агента економічно не вигідно через його дефіцит і проблеми з доставкою на об'єкт бурових робіт.
Застосовуючи технологію буравлення із внутрісвердловинної пульсуючої промивкою, можна вирішити наступні завдання:
1. Пробурити проникну зону, перекрити її й відновити систему циркуляції промивної рідини в свердловині з виходом на денну поверхню.
2. Забезпечити буравлення великого інтервалу свердловині в умовах поглинання промивної рідини (при необхідності з поінтервальним тампонуванням проникної зони) [1, 6].
На кафедрі «Техніка й технологія геологорозвідувальних робіт» розроблена методика розрахунку подачі пульсаційного насоса. Особливістю роботи пульсаційнного насоса є те, що він створює не стаціонарний потік рідини, а пульсуючий [1, 7].
Нестаціонарність потоку рідини спричиняється нестандартний підхід до проектування технологічних параметрів внутрісвердловинного пульсуючого промивання. Причина нестаціонарності полягає в особливостях робочого циклу заглибного пульсаційного насоса.
Робочий цикл пневматичного пульсаційного насоса з заглибним повітророзподільником складається із трьох етапів (рис. 4):
1. Витиснення рідини стисненим повітрям з витискної камери (тривалість етапу - tв).
2. Рух рідини по інерції (тривалість етапу - tи).
3. Заповнення витискної камери за рахунок гідростатичного тиску стовпа рідини (тривалість етапу - tзап).
Сумарний час витиснення tв і руху рідини по інерції tи становить активну частину робочого циклу tа або одну пульсацію. Заповнення витискної камери - пасивна частина робочого циклу tп. За час tп відсутній внутрісвердловинна циркуляція промивної рідини в просторі гідравлічного контуру від вибою шпари до усмоктувальної частини пульсаційного насоса.
При роботі пульсаційного насоса з поверхневим повітророзподільником (рис. 5) робочий цикл складається з 5-ти етапів:
1. Заповнення нагнітальної лінії стисненим повітрям до моменту початку витиснення промивної рідини (тривалість етапу - tзк).
2. Витиснення промивної рідини стисненим повітрям з витискної камери (тривалість етапу - tв).
3. Рух промивної рідини по інерції (тривалість етапу - tи).
4. Вихлоп стисненого повітря з нагнітальної лінії (тривалість етапу - tвв).
5. Заповнення витискної камери за рахунок гідростатичного тиску стовпа рідини (тривалість етапу - tзап).
Кафедрою розроблені диференціальні рівняння, що дозволяють розраховувати подачу пульсаційного насоса на будь-якому етапі стосовно до будь-якої рідини й будь-якої конструкції пульсаційного насоса.
На рис.6 показане тільки одне диференціальне рівняння зміни кінетичної енергії неньютонівської рідини на етапі витиснення робочого циклу пульсаційного насоса із заглибним повітророзподільником, отримане стосовно до нерухомого рівня в свердловині при турбулентному плині рідини [1].
Розрахункові формули, разроблені кафедрою, являють собою диференціальні рівняння другого порядку. Чисельне інтегрування рівнянь дає змінне значення швидкості координати вільної поверхні рідини, що витісняє з витискної камери, що свідчить про мінливість подачі пульсаційного насоса на етапі витиснення робочого циклу і її залежності від великої кількості параметрів, що характеризують положення пульсаційного насоса в гідравлічному контурі свердловині, а так само робітник і очисної агент. Це істотно відрізняє подачу пульсаційного насоса від подачі рідини за допомогою поршневих або плунжерних насосів, при якій забезпечується обраний для конкретних умов буравлення витрата рідини, що не залежить від вищезгаданих параметрів [6].
Для оперативності прогнозування подачі пульсаційного насоса стосовно до реального об'єкта ведення робіт задаються конкретні умови, у рамках яких, розраховуються графічні залежності подачі пульсаційного насоса в спектрі всіх глибин і діаметрів свердловин, а так само очікуваних параметрів промивної рідини й робочого агента й апроксимуються до найближчої стандартної функції. Отримана залежність береться для використання в практичних цілях [6].
Маючи набір отриманих аппроксимованих залежностей, можна оперативно визначати подачу пульсаційного насоса стосовно до всіх можливих умов використання пульсуючого промивання на даному конкретному об'єкті буравлення, тобто прискорити процес прогнозування подачі пульсаційного насоса й застосувати отримані результати на практиці в гірській промисловості.
1. Методическое пособие по расчету технологических параметров внутрискважинной пульсирующей промывки. Донецк: ДонНТУ, ГРГП «Донецкгеология», ПО «УКРУГЛЕГЕОЛОГИЯ» - 2009, - 56 стр.
2. Филимоненко Н.Т., Пилипец В.И. Некоторые результаты производственных испытаний технологии бурения скважин с применением погружного пневмонасоса. - Донецк, ДПИ, 1984. - 10 стр.
3. Филимоненко Н.Т. Разработка технологии промывки скважин в условиях водопоглащений с применением погружного пневматического пульсационного насоса. - Ленинград, 1985, - 174 стр.
4. Пульсационный насосный агрегат. А.с.987173 СССР МКИ 4 F04B47/00/ Неудачин Г.И., Пилипец В.И., Малахов В.С., Филимоненко Н.Т.: Опубл. 7, 01, 1983, БИ №1.
5. Ивачев Л.М. Промывочные жидкости в разведочном бурении. - М.: Недра, 1975. - 215 стр.
6. Сборник тезисов докладов IX Всеукраинской научно-технической конференции студентов 23-25 апреля 2009г. (для студентов специальности 7.090306 «Бурение») /Сост. Каракозов А.А., Калиниченко О.И., Пилипец В.И., Русанов В.А., Юшков И.А. Донецк: ДонНТУ – 2009, -55 стр.
7. Филимоненко Н.Т., Неудачин Г.И. К вопросу расчета рабочего цикла погружного пневматического пульсационного насоса// Сб. Совершенствование техники и технологии бурения скважин на твердые полезные ископаемые. - Вып. 7. - Свердловск, 1984. - 31 - 42 стр.
8. Бажутин А.Н. Исследование процесса местной промывки скважин погружным пневматическим насосом при колонковом бурении. - Свердловск, 1964. - 182 стр.
9. Филимоненко Н.Т., Пилипец В.И., Жебаленко А.Ф. О влиянии динамики столба жидкости в скважине на подачу пульсационного насоса.// Сб. Техника и технология бурения разведочных скважин. - Вып. 9. - Свердловск, - 1986. - 30 - 35 стр.
10. ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ ПУЛЬСАЦИОННОГО НАСОСА
http://fgtu.donntu.ru/fm/1998-1/22.htm
На сайте представлена статья канд. тех. наук Н.Т. Филимоненко на тему "К вопросу повышения надежности пульсационного насоса" УДК 622.243.14.