де Uu –; вектор шуканих напруг вузлів; Yu – квадратна матриця вузлових провідностей; Iu – вектор вузлових струмів.

Облік активних опорів всіх гілок розрахункової схеми дозволив автоматизувати знаходження постійних часу загасання апериодических складових струмів КЗ, а також заснованих на них значень ударних струмів КЗ, теплового імпульсу та ін [4].

Для автоматизації формування вихідних матриці Yu і вектора Iu застосовується допоміжна матриця опису гілок V. У кожному рядку цієї матриці для окремої гілки розрахункової схеми послідовно заносяться:

– Символьне позначення гілки;

– Символьне позначення вузла, з якого виходить ток гілки;

– Те ж, але для струму гілки, який входить у вузол;

– Комплексний опір гілки;

– Величина ЕРС активної гілки (системи, генератори, ЕД).

Оскільки в електричній схемі СбТЕС є декілька ступенів напруги (220, 110, 35 і 6 кВ), розрахунки струмів КЗ для СГЕС виконувалися на ПЕОМ за програмами розрахунку [5].

Результати розрахунку струмів КЗ від системи і генераторів в СГЕС і системи в.п. 6 кВ

Спочатку були виконані розрахунки струмів КЗ для СГЕС і системи робочого та резервного електропостачання с.н. 6 кВ СбТЕС без урахування підживлення від ЕД.

Результати розрахунку сумарних початкових значень періодичних складових струмів КЗ від усіх джерел енергії (енергосистем і генераторів) (крім підживлення від ЕД), а також величини максимальних теплових імпульсів струмів КЗ для секцій с.н. напругою 6 кВ першої черги станції, секцій с.н. всіх енергоблоків СбТЕС, а також нових секцій котлоагрегату з АЦКШ наведені в таблиці 1.

Таблиця 1. Сумарні значення струмів і теплових імпульсів КЗ на секціях в.п. енергоблоків

Місце КЗ	Джерело і величина КЗ
	струм від ТВП, кА	струм від ПРТВП, кА	ударне миттєве значення, кА	теплової імпульс максимального струму КЗ, кА с
в.п. першої черги ЕС
за 20Т		15,56	40,0	53,15
за 21Т
існуючі в.п. енергоблоків (живлення від 301Т)
4А	13,5	19,3	50,9	88,7
5А	13,2	18,5	48,75	81,3
6А	13,5	17,8	46,8	74,8
7А	-	17,1	45,0	71,0
8А	15,5	16,5	43,3	63,9
9А	16,0	15,75	41,3	55,9
існуючі в.п. енергоблоків (живлення від 302Т)
10А	13,4	16,5	43,6	65,6
11А	13,4	17,1	45,3	71,0
12А	13,75	17,8	47,1	77,1
13А	13,6	18,5		84,0
Нові секції котлоагрегату з АЦКШ
4BBA		18,75	49,1	56,9
4BBB		18,74	49,0	56,7

Як видно з табл. 1 в більшості випадків (крім блоку ст. № 9) струм КЗ від системи з боку резервних джерел перевищує струм КЗ від робочих джерел. Таким чином, максимальні струми КЗ від системи були обрані як основних для проведення подальших розрахунків. За цим максимальним струмів КЗ в цій же таблиці (див. табл.1) були розраховані ударні миттєві струми КЗ і їх теплові імпульси для розрахунку термічної стійкості обладнання і струмопроводів.

Результати перевірки обладнення і струмопроводів системи власних потреб

Сумарні значення струмів КЗ та їх складових складаються з струмів КЗ від системи і генераторів і струмів КЗ підживлення від ЕД. Підсумовування проведемо за окремими складовими струмів КЗ [2].

2.1. Здатність відключення вимикачів вічко ЗРП 6 кВ

Дані перевірки відключає здібності вимикачів осередків ЗРП системи в.п. 6 кВ наведені в таблиці 2.

Таблиця 2. Результати перевірки вимикачів осередків ЗРП фідерів в.п. 6 кВ енергоблоків ст.№ 4– 13

Секція в.п. 6 кВ	Періодична складова			Аперіодична складова
	Int розрахкА	IвідклкА	iперев%	iаt расчкА	BIвідкл,кА	iперев,%
4 А 5 Б 6 Б 8 Б 9 Б 10 Б 11 Б 12 Б 13 Б	23,96 20,7 20 18,6 18,2 18,9 19,2 20,05 20,5	31,5 20 20 20 20 20 20 20 20	- 3,5 - - - - - 0,25 2,5	14,8 6 5,7 5,1 3,1 5,97 6,2 6,6 6,9	10,1 1,74 1,74 1,74 1,74 1,74 1,74 1,74 1,74	-- 14.7 10.5 2,1 -- 6,5 8.5 13.7 16.7
1 черга	15,6	20	-	2,3	1,74	--

Як видно з табл. 2, по відключає здібності вимикачі осередків ЗРП фідерів в.п. 6 кВ енергоблоків і в.п. 1 черги станції (крім осередків в.п. 4 енергоблоки і в.п. 1 черги ТЕС) знаходяться або на граничному значенні, або перевищують його (максимум до 16,7%).

2.2. Динамічна стійкість осередків ЗРП 6 кВ

Дані перевірки по динамічній стійкості осередків ЗРП наведені в таблиці 3.

Таблиця 3. Результати перевірки вимикачів осередків ЗРП фідерів в.п. 6 кВ енергоблоків і в.п. 1 черги ТЕС

Секції в.п. 6 кВ	4 А	5 Б	6 Б	8 Б	9 Б	10 Б	11 Б	12 Б	13 Б	в.п.1-ой черги
iуд,кА	76,4	73,1	71,4	67,2	64,9	69,9	69	72,4	70,9	40
iдоп	82	52	52	52	52	52	52	52	52	52
%	-	40,6	37,7	29	24,8	34,4	32,7	39,2	36,3	-

Як видно з табл. 3, на всіх енергоблоках, крім реконструйованого ст. № 4 і в.п. першої черги, осередки ЗРП фідерів приєднань, які відходять є динамічно нестійкими і вимагають заміни на більш потужні з відключає здатністю 31,5 кА. Сказане відноситься і до самої комірці, і до її вимикача, і до вимірювальних трансформаторів струму.

2.3. Перевірка на термічну стійкість

Дані перевірки на термічну стійкість вимикачів осередків ЗРП і кабелів фідерів наведені в таблиці 4.

Таблиця 4. Результати перевірки вимикачів осередків ЗРП в.п. 6 кВ та виходять кабелів на термічну стійкість

Секція в.п. 6 кВ	Розрахункове Bk, kA			Bkдоп.вічко, kA2*c	Мінімальний перетин кабелю,
	от С	от ЭД
4 А 5 Б	88,7 81,3	9,1 8,2	97,8 89,5	2976,7 2000	110 105
6 Б 8 Б	74,8 63,9	8,4 7,9	83,2 71,8	2000 2000	101,3 94,1
9 Б 10 Б	55,9 65,6	7,9 9,6	63,8 75,2	2000 2000	88,8 96,4
11 Б 12 Б	71,0 77,1	7,8 8,9	78,8 86,0	2000 2000	98,6 103
13 Б 1 черга	84,0 53,2	6,6 -	90,6 53,2	2000 2000	105,8 81

Як видно з даних табл. 4, перетину кабелів 3·70мм² повинні бути замінені на великі по перерізу 3·95мм² і навіть 3·120мм². Термічна ж стійкість осередків ЗРП задовільна.

Висновок

Виходячи з отриманих струмів КЗ після установки котлоагрегату АЦКШ і установкою нового ПРТВП показало, що велика частина обладнання яке було встановлено до цього, не проходить по допустимих показника перевірки:

– Відключає здібності вимикачів осередків ЗРП;

– Динамічної стійкості.

Дослідження були проведені без урахування опору кабелів і не по конкретизованим станційним даними.

При написанні даного автореферату магістерська робота ще не завершена. Дата остаточного завершення роботи: грудень 2011 Повний текст роботи та матеріали по темі можуть бути отримані у автора або його наукового керівника після зазначеної дати.

ВГОРУ