Автор: А.А. Журавлев, М.Л. Шит, О.Б. Попонова, Б.М. Шит.
Источник:
Problemele energeticii regionale №1,
2005.
Автоматические системы регулирования топлива предназначены для обеспечения потребителя требуемым количеством пара заданного качества (давления). Нарушение теплового баланса котла происходит за счет внутренних и внешних возмущений. К внутренним относятся возмущения, связанные с самопроизвольными изменениями характеристик топлива (теплоты сгорания) и его расхода, связанных с колебаниями давления газа, изменением характеристик регулирующей трубопроводной арматуры (гистерезис, «залипание» штока регулирующего клапана, люфты). К внешним возмущениям относятся возмущения, связанные с количеством потребляемого пара. В этом случае паропроизводительность котла не будет соответствовать количеству потребляемого пара. Показателем этого несоответствия является изменение давления пара в какой-либо точке парового тракта. Таким образом, САР (система автоматического регулирования) топлива должна выполнять две функции: компенсировать внутренние и внешние возмущения с помощью одного управляющего воздействия – расхода топлива.
Структурная схема котла как объекта управления давлением пара в паровой магистрали имеет следующий вид (рис.1)
На этом рисунке fB расход газа; Dk расход потребляемого пара; Fd изменение нагрузки потребителя (потребляемого пара); Dd количество генерируемого пара; W1(p) передаточная функция, характеризующая инерционность топки; W2(p) передаточная функция, характеризующая количество генерируемого пара с тепловосприятием топки; Pd давление в барабане котла; Pm давление в паровой магистрали (все переменные рассматриваются в приращениях относительно номинального (установившегося) режима).
Передаточная функция W1(p) характеризует инерционность топки. Она имеет вид инерционного звена с запаздыванием.
Значение запаздывания, принятого при моделировании составляет 10с., а постоянная времени топки – 15 с, что соответствует литературным данным об инерционности топок газомазутных котлов. Звено с передаточной функцией W2(p) характеризует количество генерируемого пара в зависимости от тепловосприятия топки. Это звено имеет вид инерционного звена первого порядка. Звено с передаточной функцией W3(p) характеризует аккумуляцию тепла в котле, связанную с изменением давления [13].
Падение давления в пароперегревателе и на участке от пароперегревателя до стопорного клапана турбины выражено в виде передаточной функции W4(p)=k4. Участок «давление в магистрали – расход топлива» описывается передаточной функцией следующего вида:
Согласно [13] САР топлива должна обеспечить:
1) устойчивую работу системы (отсутствие автоколебаний) и ограниченную частоту включения регулирующего органа, которая при постоянной нагрузке не должна превышать шести включений в минуту;
2) поддержание в регулирующем режиме работы котла давления пара перед турбиной или в главной паровой магистрали с отклонением не более 2% номинального;
3) поддержание в базовом режиме работы котла расхода пара с отклонением не более 3% заданного.
Критерий оптимизации.
Статическая оптимизация. Для подавляющего большинства случаев статическая оптимизация процесса горения может быть выражена следующей целевой функцией:
где Qni тепловые потери (потери, вследствие механического и химического недожога топлива и потери, связанные с уходящими дымовыми газами).
Динамическая по расходу топлива оптимизация процессов горения реализует критерий:
Для управления режимом работы котла необходимо согласовать, так называемую «тепловую нагрузку», представляющую собой отношение теплоты, затраченной на нагрев пароводяной смеси, скорость изменения давления пара в паропроводе и расход пара в паропроводе. Тепловая нагрузка котла характеризует тепловосприятие испарительных поверхностей котла в единицу времени, кг/с. Классической схемой регулирования тепловой нагрузки и давления пара в магистрали котла является схема, при которой стабилизируется давление в паровой магистрали и тепловая нагрузка котла приводится в соответствие с расходом пара на турбину.
Обычно, система регулирования строится по каскадной схеме со стабилизирующим (внутренним) и корректирующим (внешним) регуляторами. В каскадных САР контур стабилизации предназначен для подавления внутренних возмущений, путем воздействия на задание стабилизирующего регулятора. Корректирующий регулятор предназначен для подавления внешних возмущений путем воздействия на задание стабилизирующего регулятора. В этом случае в САР топлива осуществляется принцип регулирования по нагрузке. Классическим решением для управления подсистемой расхода топлива для газомазутных котлов является каскадная система, в которой расход топлива задается в соответствии с требуемым расходом пара и корректируется по давлению пара в барабане в паровой магистрали для котлов работающих на общую паровую магистраль и по давлению пара перед турбиной в блочных станциях 14. Аналогичные решения применяются и за рубежом. Так, фирма Bambeck systems inc. (США) предлагает для оптимизации горения следующее решение: так называемый, “Fuel controller” задает положение регулирующего клапана расхода топлива, в зависимости от заданного расхода топлива. В системе управления имеется “Plantmaster controller”, который получает информацию о давлении пара в общем паропроводе и посылает сигнал на “Boilermaster controller”, который стоит на каждом котле. Входной сигнал этого контроллера поступает на “Fuel controller” в качестве сигнала задания по нагрузке котла. Этот сигнал, является входом для ПИ-регулятора в “Fuel controller”.“Plantmaster controller” имеет ПИД – блок управления, который использует давление пара в качестве управляемой величины. В данной работе не рассматривается подсистема расхода воздуха. Эта подсистема является предметом отдельного анализа.
Рассмотрим структурную схему системы, где внутренний контур системы представляет собой САР стабилизации расхода газа, а наружный – осуществляет задание по расходу пара с коррекцией по производной от давления пара. Эта схема регулирования работы котла в так называемом регулирующем режиме. На схеме введены следующие обозначения: Wp1 – передаточная функция внешнего (корректирующего) регулятора; Wp – передаточная функция внутреннего регулятора; Wtr – передаточная функция участка трубопровода от регулирующей заслонки до сужающего устройства; Wpo – передаточная функция регулирующей заслонки с электроприводом; Wuy – передаточная функция измерительного узла (сужающее устройство – датчик расхода топлива).
Рис. 2.
Участок трубопровода от регулирующей заслонки до сужающего устройства описывается передаточной функцией звена первого порядка. (Исходные данные: длина трубопровода и его диаметр взяты для ТЭЦ-1 г. Кишинева).
Для Кишиневской ТЭЦ-1 – Lf=25м; df=0,2м; Fg=1м3/c. Для рассматриваемого случая значение величины запаздывания не более одной секунды при условии, что значение величины постоянной времени объекта управления находится в диапазоне 130-160с. В связи с этим, влиянием этого запаздывания можно пренебречь.
Качество работы всех систем сравнивалось по следующим показателям:
- расход газа за время переходного процесса;
- установившееся значение расхода газа после окончания переходного процесса;
-статическая ошибка контура по показателю «расход пара»;
- избытки пара за время переходного процесса;
- путь, пройденный регулирующим органом за время переходного процесса.
Предварительно определялось качество работы внутреннего контура по таким показателям как точность и количество включений привода регулирующей заслонки при ступенчатом задании расхода газа.
В качестве базового был принят дискретный ПИ- регулятор во внутреннем контуре системы [18] и стандартный ПИ-регулятор в наружном контуре системы. При разработке закона управления в каскадной системе с запаздыванием были использованы идеи, предложенные в работах [19,20]. В работе [19] получен оптимальный по точности изодромный закон управления объектом первого порядка, который имеет вид:
где первые две составляющие выражения представляют собой соответственно пропорциональную и интегральную составляющие сигнала управления, а третья – соответственно функциональная составляющая, обусловленная запаздыванием. В качестве критерия оптимальности принят интегральный квадратичный критерий.
где q1 и q2 коэффициенты штрафа. Практическая реализация оптимального по точности алгоритма при использовании трех запаздывающих сигналов выразится следующим образом:
Значения коэффициентов для рассматриваемого случая, поскольку объект управления представляет собой звено, как минимум четвертого порядка (см. рис.1, рис.2) весьма сложны для вычисления, поэтому для определения их оптимальных значений был использован метод поиска значений с использованием полного факторного эксперимента с элементами перебора вариантов и отсеивания неудачных вариантов. Для повышения точности работы в систему была введена отрицательная обратная связь, по разности сигналов задания расхода пара на турбину для данного котла и расхода пара после котла. Сигнал этой обратной связи подается на вход внутреннего контура.
Рассмотрим работу каскадной системы при возмущении расходом пара равном 3,6 т/час для различных законов управления контуром подачи топлива (рис.3).
Рис. 3.
На этом рисунке верхний график – это кривая изменения расхода газа, второй сверху график иллюстрирует расход пара, а нижний график иллюстрирует изменение давления в паровой магистрали. Переходный процесс расхода пара в зависимости от времени имеет перерегулирование приблизительно 15%, время переходного процесса 360 с, остальные показатели работы системы приведены в таблице. Время дискретизации составляет 0,85 с. и выбрано из условия, чтобы оно было, как минимум, в 10 раз меньше наименьшей постоянной времени того инерционного звена в системе, которое имеет наименьшую постоянную времени. В исследуемой системе наименьшая постоянная времени составляет 20 с. Этой величиной является постоянная времени инерционного звена, включенного в обратную связь нелинейного элемента регулятора (рис.2). Величина скачка расхода пара составляет 3,6 т/ч. Это значение величины расхода пара выбрано исходя из наблюдений за реальными изменениями задания по пару на ТЭЦ-1.
Рассмотрим работу «классического регулятора» при учете введения обратной связи по расходу пара и оптимизирующего контура при исходных настройках. Структурная схема регулятора приведена на рис.4.
Рис. 4.
Как видно из рис.3 вид переходных процессов не отличается переходных процессов при работе классического регулятора. Время переходного процесса не превышает 13,4 минут. Перерегулирование по давлению не превышает 50 кПа. Процесс заканчивается за одно колебание. Экономия расхода газа E составляет благодаря применению этого закона величину:
E=(0,826-0,770)*3600*24=4838,4 м3/сутки. Здесь числа в скобках – средние значения установившегося расхода газа у «классического» и рассматриваемого в этом разделе закона регулирования. Экономия газа за один переходный процесс (Э) составляет:
Э=86,8933-77,5601=9,3332 м3. При снижении задания относительно установившегося режима коэффициент при сигнале по расходу газа должен изменить знак. При этом значение величины расхода газа, установившегося по окончании переходного процесса практически не отличается от того, какое имеет место при работе классического регулятора. В принципе, достаточно применить переменную структуру регулятора, когда при перемене знака возмущения по нагрузке используется классический регулятор, однако, это может оказаться нецелесообразным из-за того, что полный ход регулирующего органа при работе нового регулятора на 9-10% меньше, чем у классического. Таким образом, применение нового регулятора позволит снизить износ регулирующей трубопроводной арматуры.
Проведен синтез и анализ законов управления системой регулирования подачи топлива газомазутного парового котла с учетом требований экономии энергоресурсов при управлении. Принят критерий качества управления в виде минимума интеграла от расхода газа при переходе от одного режима нагрузки к другому. В качестве базы для сравнения использована каскадная система управления с внутренним контуром стабилизации расхода газа на дискретном ПИ-регуляторе и внешнем контуре на базе ПИ-регулятора. Данный регулятор широко используется на газомазутных паровых котлах.
Предложена и исследована система с ПИ-регулятором во внешнем контуре с добавлением функциональной составляющей сигнала рассогласования внешнего контура и с переключением коэффициента сигнала интегральной составляющей в зависимости от уменьшения или увеличения нагрузки и отрицательной обратной связью по сигналу рассогласования между заданием по расходу пара и сигналом расхода пара на выходе котла.
Отличительной особенностью новой системы является наличие нового математического обеспечения, заключающегося в обеспечении минимизации заданного критерия качества.
Система исследовалась при детерминированных и случайных возмущениях. Система показала устойчивую работу. Точность поддержания давления в магистральном паропроводе находится в пределах ±15кПа (при допустимой величине ±600 кПа). Точность выдачи заданного количества пара – не ниже 2%. Указанные величины значительно лучше нормативных показателей.
При использовании разработанного регулятора в системе подачи топлива газомазутного барабанного котла экономия топлива составляет 8-10% на каждый переходный процесс. При этом снижение износа регулирующей трубопроводной арматуры составляет 2-8%.