Українська   English
ДонНТУ   Портал магистров

Реферат по теме выпускной работы

Содержание

Отступы в тексте

Введение

Опыт эксплуатации электрических сетей 6–10 кВ показывает, что им свойственна весьма высокая аварийность, и что значительная часть (до 90%) нарушений нормальной работы этих сетей обусловлена повреждениями изоляции относительно земли, которые приводят к возникновению однофазных замыканий на землю (ОЗЗ).

Основная составляющая тока замыкания на землю – это емкостный ток, величина которого зависит от суммарной емкости сети. В сетях небольшой протяженности емкости, а, следовательно, и токи замыкания на землю малы, но с развитием сетей и увеличением их суммарной протяженности емкостные токи достигают десятков и сотен ампер. В таких сетях ОЗЗ приводят к возникновению перемежающейся дуги и развитию электромагнитных колебаний при каждом зажигании и погасании дуги. Колебания, накладываясь друг на друга, могут обусловить значительные перенапряжения, соизмеримые с уровнем изоляции сети. Это является причиной того, что в большинстве случаев однофазные замыкания развиваются в междуфазные, которые затем приводят к многоместным пробоям изоляции, групповым повреждениям оборудования и снижению надежности электроснабжения [2-5].

Усилия, направленные на решение проблем, связанных с повышением показателей надежности работы сетей 6–10 кВ, поддержанием требуемых эксплуатационных уровней изоляции, предотвращением ОЗЗ и связанных с ними отрицательных последствий, сосредоточены на разработке, совершенствовании и повышении эффективности методов и средств ограничения емкостных токов и перенапряжений в сетях.

Основными задачами на пути решения этих проблем, являются:

Актуальность и необходимость неотложного решения этих задач определяется тем, что:

1. Актуальность темы

Режим заземления нейтрали в значительной мере определяет характер электромагнитных переходных процессов при пробое изоляции фазы сети на землю и гашении заземляющей дуги, вероятность возникновения и степень опасности перенапряжений при дуговых прерывистых повреждениях.

В электрических сетях 6–10 кВ принципиально возможны различные способы заземления нейтрали (изолированная, заземленная через дугогасящий реактор (ДГР), низкоомный или высокоомный резисторы) [10]. Для каждого из способов заземления предложены и находят применение различные средства ограничения емкостных токов и перенапряжений (ДГР, средства автоматизации их настройки, резисторы разного конструктивного исполнения и с различными характеристиками, ОПН).

В сетях с указанными режимами заземления нейтрали большая часть ОЗЗ, прежде всего в начальной стадии развития повреждения, имеет неустойчивый дуговой прерывистый характер [3].

В этих условиях требуют решения и активно обсуждаются вопросы о том, какому способу заземления и при каких условиях отдать предпочтение, какие средства ограничения токов ОЗЗ и перенапряжений при этом использовать, как выбирать их параметры и др.

В настоящее время в условиях постоянного ухудшения состояния изоляции электрооборудования систем электроснабжения собственных нужд ТЭС из-за отсутствия средств на замену и качественное восстановление изношенного электрооборудования актуальность этой проблемы еще больше возрастает. Поскольку надёжные средства защиты от дуговых перенапряжений отсутствуют, то успешное решение проблемы может быть найдено только в оптимизации режимов нейтрали сетей собственных нужд в сочетании с различными схемными решениями.

2. Цель и задачи исследования

Цель и задачи исследования: разработка математической модели и исследование переходных процессов при дуговых замыканиях фазы на землю в распределительных сетях 6–10 кВ, работающих с различными режимами заземления нейтрали; анализ влияния режима заземления нейтрали на параметры дуговых перенапряжений.

Объект исследования: электромагнитные переходные процессы при дуговых замыканиях на землю в сетях 6–10 кВ с различными способами заземления нейтрали.

Предмет исследования: параметры дуговых перенапряжений при замыканиях на землю в сетях 6–10 кВ с различными способами заземления нейтрали.

Методы исследования: при выполнении работы использованы положения теории электромагнитного поля, теории электрических цепей. Для оценки влияния режимов заземления нейтрали на параметры дуговых перенапряжений применено математическое моделирование электромагнитных переходных процессов. Модель электромагнитных переходных процессов в электрической сети получена с использованием метода фазных координат. Для разработки модели сети применен метод структурного моделирования.

3. Современное состояние исследования дуговых перенапряжений в сетях 6-10 кВ и обоснование методик проведения исследований

Существует несколько моделей (теорий) возникновения и развития перенапряжений при дуговых прерывистых ОЗЗ [2]. Исследования, выполненные в действующих сетях 6–35 кВ [2], показали, что развитие процессов, приводящих к перенапряжениям при дуговых ОЗЗ, с разной вероятностью возможно по любой из указанных моделей.

Наибольшее количество исследований было посвящено весьма распространенным перенапряжениям при дуговых замыканиях на землю в высоковольтных сетях, работающих с изолированной нейтралью.

Основоположником исследований этих перенапряжений был немецкий инженер Петерсен, который в 1916 году разработал теорию, объясняющую физическую сущность процесса возникновений максимальных перенапряжений.

В 1923 году два американских инженера Петерсон и Слепян предложили другую теорию, принципиально отличную от теории Петерсена. Позднее эти теории были дополнены результатами работы советских исследователей Н.М. Джуварлы и Н.Н. Беляковым, которые на основании теоретических и лабораторных исследований в отношении уровней максимальных перенапряжений и формы их развития, сделали свои предложения.

В 1957 году Н.Н. Беляковым была опубликована теория возникновения перенапряжений при дуговых замыканиях на землю в сетях с изолированной нейтралью [6].

Как известно, при замыкании фазы на землю в сети с изолированной нейтралью в установившемся режиме напряжение на неповрежденных фазах возрастает до линейного значения. Однако установившемуся режиму предшествует переходной процесс, кратность перенапряжений в котором как на здоровых, так и на поврежденных фазах может достигать значительно большей величины. Процесс осложняется тем, что в подавляющем большинстве случаев замыкание на землю происходит через дугу, возникающую в результате перекрытия или пробоя изоляции. При этом горение дуги не является устойчивым, а наблюдаются повторные горения и зажигания ее (перемежающаяся дуга), которые приводят к развитию переходных колебательных процессов и возрастанию перенапряжений. Величина перенапряжений зависит как от условия гашения дуги, так и от характера процесса возникновения электрической прочности дугового промежутка после её гашения.

С момента замыкания на землю через дугу проходит ёмкостный ток рабочей частоты:

pic1

и ток высокочастотных колебаний. Можно предположить, что гашение дуги происходит при прохождении через нуль тока высокочастотных колебаний (теория Петерсена) либо при прохождении тока рабочей частоты через нулевое значение (теория Петерса и Слепяна), а зажигается при максимуме напряжения на повреждённой фазе.

Согласно теории Петерсена, максимальные перенапряжения на здоровых фазах в переходном режиме могут быть определены по формуле:

pic1

где Uф – амплитуда фазного напряжения;

pic1
pic1
pic1

Максимальное напряжение на повреждённой фазе при этом может быть оценено по выражению:

pic1

Согласно этой теории перенапряжения на неповреждённых фазах могут повышаться до 7,5Uф, а на повреждённой фазе они достигают 3,7Uф.

По Петерсу и Слепяну гашение дуги происходит через полпериода после зажигания, когда свободные колебания затухают и мгновенные значения напряжения на неповреждённых фазах достигает своего максимального значения, а смещение нейтрали:

pic1

максимальное значение перенапряжений на здоровых фазах составит

pic1

а напряжение на повреждённой фазе в зависимости от момента её пробоя определяется из выражения

pic1

Таким образом, согласно теории Петерса и Слепяна, в результате перезарядки емкостей проводов при зажигании и гашении дуги напряжение на исправном проводе достигает значений 3,5Uф, а на повреждённом проводе – 2Uф. Указанные значения перенапряжений хорошо согласуются с результатами расчётов для здоровой и повреждённой фаз, с учётом затухания и междуфазной ёмкости в реальных сетях [2].

Согласно теории Н.Н. Белякова для возникновения максимального перенапряжения совсем не обязателен ряд повторных зажиганий дуги. Достаточно рассмотреть лишь один цикл зажигание-гашение-зажигание.

Предложенная Н.Н. Беляковым теория занимает промежуточное положение между теориями Петерсена и Петерса и Слепяна. Если по Петерсену процесс горения дуги должен прекратиться при первом же прохождении тока колебаний через нуль, а по Петерсу и Слепяну – при прохождении через нулевое значение тока промышленной частоты, то для возникновения максимальных перенапряжений по Н.Н. Белякову необходимо совпадение двух основных условий в одном цикле зажигание-гашение-зажигание дуги.

Как показали исследования (Н.Н. Беляков), в реальных условиях возможны оба варианта поведения дуги, однако кратности перенапряжений определяются не столько тем, в какой момент происходит гашение дуги, сколько свойствами дугового промежутка и характером процесса нарастания его электрической прочности.

По теории Н.Н. Белякова, в трёхфазной системе с учётом затухания высокочастотных колебаний максимальные перенапряжения на здоровых фазах не превышают значений (3,2–3,4)Uф, а на повреждённой – Uпер.пф. = 2,2Uф. Многочисленные эксперименты в реальных сетях 6–10 кВ подтвердили, что перенапряжения при дуговых замыканиях на землю не превышают указанных величин. Длительные перенапряжения такого порядка для сетей с изолированной нейтралью опасны только для ослабленной изоляции электрооборудования, которое может быть в системе. Следует заметить, что эти перенапряжения опасны не только своей амплитудой, но и длительностью, и высокочастотным характером процесса. Кроме того, они охватывают всю сеть в целом, что повышает вероятность перекрытия изоляции, которое может произойти не только у места замыкания, но и в удалённых точках. Одновременно с этим, как уже отмечалось, длительное существования дуги замыкания на землю обычно приводит к междуфазному короткому замыканию, сопровождающемуся отключением электроустановки. Поэтому в тех случаях, когда нельзя рассчитывать на самопроизвольное угасание дуги, необходима быстрая ликвидация дуги замыкания на землю, которая может быть достигнута путём ограничения тока через дуговой промежуток и уменьшения скорости восстановления напряжения.

Таким образом, перенапряжениям при дуговых замыканиях фазы на землю традиционно уделялось большое внимание ведущими специалистами мировой энергетики. Исследования проводились как в реальных сетях, так и на математических моделях, и на физических моделях электрических сетей. За более чем полувековой период работы накоплен большой теоретический и экспериментальный материал, реализация которого в практику позволила существенно повысить надёжность работы электрооборудования сетей рассматриваемого класса напряжения. Однако до настоящего времени в литературе имеется много противоречивых, а иногда и противоположных данных, полученными различными исследователями по рассматриваемой проблеме. Такие противоречия обусловлены сложностью и многообразием факторов, влияющих на характер переходных процессов и величину перенапряжений в разных по параметрам и режиму заземления нейтрали электрических сетях.

Наиболее достоверные результаты могут быть получены при проведении опытов в реальных сетях, но возможности этого метода ограничены рядом объективных факторов, основными из которых являются: невозможность идентификации условий проведения экспериментов от опыта к опыту; сложность регистрации таких быстропротекающих и не периодически повторяющихся процессов, какие имеют место при однофазных замыканиях на землю; ограниченность объёма исследований, вызванной неизбежностью вывода из строя дорогостоящего электрооборудования при проведении большого числа опытов и т.д. Всё это не даёт возможность получить требуемого объёма информации, позволяющего дать правдивые ответы на большое число стоящих перед проблемой вопросов.

Возможности математических методов моделирования переходных процессов при ОЗЗ ограничены громоздкостью схем замещения в случае удовлетворения требований учёта необходимых элементов сети и достаточности распределения их параметров, трудностью определения параметров схемы замещения отдельных элементов сети, чрезвычайной сложностью моделирования заземляющих дуг, большим объёмом расчётной части и т.д. Принятие всяких допущений при составлении схем замещения приводит к резкому снижению эффективности проводимых исследований.

4. Математическая модель для исследования переходных процессов в сети собственных нужд ТЭС

Для анализа переходных процессов в сети собственных нужд ТЭС при дуговых замыканиях на землю примем за основу схему электроснабжения с.н. ТЭС показанную на рис.1.

pic1

Рисунок 1 – Схема электроснабжения собственных нужд ТЭС

В отличие от известных математических моделей систем электроснабжения такого типа будем учитывать:

1) замыкания на землю в обмотках статора асинхронных двигателей и учёт их влияния на характер протекания процессов в зависимости от степени удалённости точки замыкания от выводов статора;

2) смещение нейтрали сети в доаварийном режиме за счёт несимметричной по фазам нагрузки или различной активно-ёмкостной проводимости фазной и междуфазной изоляции;

3) наличие специального присоединительного трансформатора для частичного заземления нейтрали через активное сопротивление или токоограничивающий реактор;

4) наличие нелинейных ограничителей перенапряжений, подключённым к сборным шинам 6 кВ;

5) различные условия горения дуги – погасание дуги при переходе через ноль тока промышленной частоты или тока высокочастотных колебаний;

6) различную величину пробоя дугового промежутка при повторном зажигании перемежающейся дуги.

При составлении схемы замещения, учитывая относительно малую протяжённость кабельных присоединений для условий собственных нужд электростанций (до 0,5 км), можно принять для всех элементов исследуемой сети сосредоточенные параметры. Будем рассматривать также исследуемую сеть как линейную, т.е. насыщением отдельных элементов пренебрегаем. Исходя из изложенного на рис.2 показана схема замещения исследуемой сети, принятая в основу математической модели.

pic1

Рисунок 2 – Схема замещения собственных нужд 6-10 кВ
(анимация: 5 кадров, 9 циклов повторения, 68 килобайт)

На этой схеме замещения источник питания представлен фазными ЭДС, индуктивностью рассеяния L и активным сопротивлением R. В схеме замещения сеть учтена емкостями (Ca, Cb, Cc) и активными сопротивлениями (Rua, Rub, Ruc) изоляции фаз на землю, индуктивно–емкостными (M, Cm) междуфазными связями, емкость которых имеет активное сопротивление утечки Rm. Специальный присоединительный трансформатор введен в схему фазными значениями индуктивности рассеяния LT и активного сопротивления RT. В нейтраль этого трансформатора может быть подключен токоограничивающий резистор RD или дугогасящий реактор LD. Высоковольтный асинхронный электродвигатель включен в схему замещения фазными сверхпереходными индуктивностями рассеяния L1 и сопротивлениями R1. В одной из фаз электродвигателя предусмотрена возможность изменения места возникновения однофазного замыкания на землю вдоль обмотки путем введения изменяемых сопротивлений R11, R12 и индуктивностей рассеяния L11, L12. Цепь замыкания фазы на землю в обмотке двигателя имитируется его емкостью Cz и активным сопротивлением дуги Rz. Оксидно–цинковые ограничители перенапряжений (ОПН), устанавливаемые на сборных шинах или выводах двигателей, учитываются нелинейными зависимостями их активного сопротивления от тока или напряжения [8].

Математическая модель описывается следующей системой дифференциальных уравнений:

pic1

где р – оператор дифференцирования.

5. Результаты исследования переходных процессов в сети собственных нужд электростанций при дуговых замыканиях на землю

В результате большого объёма исследований, которые проводились с использованием математической модели, для разных по параметрам и режиму заземления нейтрали сетей с.н. ТЭС установлено, что основным фактором, который определяет характер переходных процессов и величину перенапряжений при ОЗЗ в сети с изолированной нейтралью является ёмкость фаз по отношению к земле и междуфазная ёмкость, индуктивность источника питания и трансформаторов, характер нагрузки, сопротивление в месте замыкания фазы на землю и т.д. Для возникновения предельных кратностей перенапряжений в сети с заданными параметрами решающее значение оказывают: величина мгновенного значения напряжения на повреждённой фазе в момент первичного зажигания дуги, момент погасания дуги и напряжение при повторном и последующем зажигании дуги.

Ниже приведены расчётные осциллограммы переходных процессов в сети с.н. ТЭС при дуговых замыканиях на землю. Первый и последующие пробои произошли при максимуме напряжения повреждённой фазы, а гашение дуги в момент прохождения тока промышленной частоты (рис.3) и полного тока замыкания (рис.4) через нуль.

pic1

Рисунок 3 – Процессы при дуговом замыкании фазы С на землю в сети с изолированной нейтралью (ток замыкания фазы на землю – 30 А, гашение дуги при переходе через нуль тока после затухания его высокочастотной составляющей).

pic1

Рисунок 4 – Процессы при дуговом замыкании фазы С на землю в сети с изолированной нейтралью (ток замыкания фазы на землю – 30 А, гашение дуги в момент прохождения полного тока замыкания через нуль)

Как показали исследования для разных по параметрам электрических сетей с.н. ТЭС максимум перенапряжений на опережающей фазе после пробоя изоляции достигает (2,4–2,5)Uф, а при последующих пробоях величина перенапряжений на здоровых фазах вырастает. Эскалация (постепенное нарастание) перенапряжений в сети при горении дуги по второму сценарию обусловлена ростом напряжения на нейтрали в процессе многократного зажигания и гашения дуги тока замыкания в дуговом промежутке. Для сетей с.н. ТЭС с характерными для них параметрами величина перенапряжений может составить (3,2–3,5)Uф. При появлении в сети несимметрии напряжений по фазам перенапряжения могут существенно вырасти, так как исследованиями установлено, что кратность дуговых перенапряжений вырастает приблизительно пропорционально величине смещения нейтрали.

Наиболее распространённым в настоящее время способом снижения аварийных последствий от однофазных замыканий является дугогасящий реактор (ДГР), который сохраняет преимущества сетей с изолированной нейтралью. Эффективность применения ДГР в значительной мере определяется степенью его настроек на значение ёмкостного тока замыкания на землю. При этом подключение реактора к нейтрали сети способствует: существенному снижению тепловых потерь на дуговом промежутке за счёт снижения тока замыкания на землю до уровня активной составляющей высших гармоник и токов несимметрии, и как следствие, самовольному погасанию дуги; уменьшению числа повторных зажиганий дуги за счёт существенного снижения скорости (до сотен периодов промышленной частоты) восстановления напряжения на дуговом промежутке после погасания дуги; исключениею повторных пробоев на дуговом промежутке при напряжении больше фазного, что делает невозможным эскалацию перенапряжений в сети с резонансным заземлением нейтрали и позволяет сохранить кратность дуговых перенапряжений на уровне первого пробоя изоляции, т.е. в пределах (2,4–2,6)Uф. Однако, как показали наши исследования, добиться ожидаемых результатов можно только в строго симметричных сетях при коэффициенте настройки ДГР в пределах (0,98–1,02)Uф, что хорошо иллюстрируется полученными расчётными осциллограммами изменения напряжения и тока в сети с ДГР в условиях настройки его, близкой к резонансной (рис.5).

pic1

Рисунок 5 –Процессы при замыкании фазы С на землю в сети с ДГР в условиях настройки его близкой к резонансной (ток замыкания фазы на землю – 30 А)

Растройка компенсации приводит к существенному снижению эффективности от использования ДГР. Так, например, растройка компенсации больше чем на 5% ведёт к резкому увеличению кратности перенапряжений, а при настройке ДГР в режиме перекомпенсации (рекомендуется ПТЭ) на 25% кратность перенапряжений в сети с ДГР уже может достичь 3Uф и более [9]. При возникновении в сети несимметрии напряжений по фазам кратность неограниченных перенапряжений может резко возрасти, поскольку здесь, так же как и в сети с изолированной нейтралью величина перенапряжений увеличивается пропорционально смещению нейтрали. Росту перенапряжений способствует и тот факт, что при неточной настройке ДГР процесс выравнивания напряжений фаз после погасания дуги носит характер биения (рис.6), амплитуда и частота которых определяется степенью растройки компенсации и добротностью колебательного контура. При точной настройке ДГР или при небольшой перекомпенсации, возникновение биений при ОЗЗ возможно при отключении присоединения с большим ёмкостным током подпитки. Опасность биений заключается в том, что для бумажно-масленной изоляции кабелей, которая самовостанавливается, повторное замыкание на повреждённой фазе может произойти при напряжении близком к 2Uф, что приведёт к максимальным перенапряжениям на здоровых фазах.

pic1

Рисунок 6 – Процессы при замыкании фазы С на землю в сети с ДГР (ток замыкания фазы на землю – 30 А, перекомпенсация 10%)

В планах усовершенствования условий работы электрооборудования в сетях с большим ёмкостным током замыкания перспективным считается переход на комбинированный способ заземления, путём параллельного включения к существующим реакторам высокоомных резисторов. Правильно выбранная величина шунтирующего ДГР резистора позволяет: исключить возможность значительного смещения нейтрали даже при резонансной настройке реактора и наличии в сети несимметрии напряжений по фазам; эффективно ограничить кратность дуговых перенапряжений до уровня, который определяется первым замыканием фазы на землю, т.е. до (2,3–2,5)Uф, полностью исключить возможность появления биений напряжения по фазам после погасания дуги даже при значительной растройке реактора и как последствие, избежать возможности появления многократных повторных зажиганий дуги на повреждённой фазе при пробивных напряжениях выше фазных; исключить возможность появления резонансных процессов в сети с ДГР и феррорезонансных процессов в трансформаторах напряжения; снизить уровень гармоник в сети, которые генерируются несимметричной нагрузкой и ДГР; улучшить селективность и надёжность работы защит от замыканий на землю в сетях с компенсированной нейтралью. Ограничение кратности дуговых перенапряжений при резистивном заземлении нейтрали происходит за счёт разряда ёмкости здоровых фаз и снижению напряжения на нейтрали до значения, которое исключает эскалацию перенапряжений при повторных пробоях ослабленной изоляции аварийной фазы. Расчётная осциллограмма переходного процесса в сети с.н. ТЭС с резистивно-заземлённой нейтралью представлена на рис.7.

pic1

Рисунок 7 –Процессы при замыкании фазы С на землю в сети с резистивно-заземлённой нейтралью

Выводы

В результате выполнения работы был дан анализ процессов, которые имеют место в сетях собственных нужд ТЭС 6–10 кВ при дуговых замыканиях на землю. Следует отметить, что исследования велись с учётом текущего состояния сетей на основании реальных эксплуатационных данных.

Основные результаты работы заключаются в следующем:

1. В сложившихся условиях постоянного снижения изолирующей способности электрической изоляции распределительных сетей и отсутствия средств на замену или качественный ремонт электрооборудования, отсутствия надежных средств защиты от перенапряжений эффективное решение проблемы надежности систем электроснабжения следует искать в оптимизации режима нейтрали сети.

2. Основной причиной высокой повреждаемости электрооборудования в сетях среднего класса напряжения являются дуговые перенапряжения, возникающие при перемежающемся характере горения дуги в месте пробоя фазной изоляции на землю.

3. Проблема повышения надежности работы распределительных сетей напряжением 6–10 кВ складывается из целого комплекса задач, эффективное решение которых может быть найдено для каждой конкретной сети индивидуально с учетом характерных ее особенностей на основе комбинированного использования средств релейной защиты, совершенствования режима заземления нейтрали, применения ограничителей серии ОПН с разными порогами ограничения и системы быстрого и автоматического шунтирования поврежденной фазы.

4. Эффективное решение проблемы повышения надежности работы распределительных сетей напряжением 6–10 кВ может быть найдено на основе проведения большого объема научных и экспериментальных исследований.

*При написании данного реферата магистерская работа еще не завершена. Полный текст работы и материалы по теме могут быть получены у автора или его руководителя в январе 2016 года.

Список источников

  1. Переходные процессы в системах электроснабжения собственных нужд электростанций: Учеб. пособие / В.Ф. Сивокобыленко, В.К. Лебедев - Донецк: РОА ДонНТУ, 2002. - 136 с.
  2. Сиротинский Л.И. Техника высоких напряжений. Волновые процессы и внутренние перенапряжения в электрических системах. - М .: Госэнергоиздат, 1959.
  3. Лихачев Ф.А. Замыкания на землю в сетях с изолированной нейтралью и с компенсацией емкостного тока. - М .: Энергия, 1971. - 254 с.
  4. Халилов Ф.Х. , Евдокунин Г.А., Поляков В.С. и др. Защита сетей 6-35 кВ от перенапряжений / Под ред. Ф.Х. Халилова, Г.А. Евдокунина, А.И. Таджибаева. - СПб .: Энергоатомиздат, 2002.
  5. Базылев Б.И., Брянцев А.М., Долгополов А.Г. и др. дугогасящие реакторы с автоматической компенсацией емкостного тока замыкания на землю. - СПб .: Изд. ПЭИПК, 1999.
  6. Беляков Н.Н. Исследование перенапряжений при дуговых замыкания на землю в сетях 6 и 10 кВ с изолированной нейтралью // Электричество №5, 1957. - С.31-36.
  7. Сивокобыленко В.Ф., Дергилёв М.П. Режимы работы нейтрали распределительных сетей 6-10 кВ. - Сб. научных трудов ДонГТУ. Серия: Электротехника и энергетика, вып. 67: - Донецк: ДонНТУ, 2003. - с.49 -58.
  8. Сивокобыленко В.Ф., Лебедев В.К., Махинда Сильва. Анализ процессов дуговых замыканий на землю в сетях собственных нужд ТЭС и АЭС. - Сб. научных трудов ДонГТУ. Серия: Электротехника и энергетика, вып. 17: - Донецк: ДонГТУ, 2000. - с. 129-133.
  9. Дергилев М.П., Обабков В.К. Неснижаемые кратности перенапряжений в сети 6-35 кВ с резистивным заземлением нейтрали. // Наука, техника, бизнес в энергетике №5. - Екатеринбург, 2002. - с. 10-14.
  10. Электронный ресурс[Режим доступа] - Источник: "Правила устройства электроустановок"