Подземная добыча полезных ископаемых системой с закладкой выработанного
пространства предусматривает выполнение ряда технологических операций по выемке
полезного ископаемого и закладке пустых пород или других закладочных материалов
в образовавшиеся пустоты. Эти операции определенным образом совмещены по времени
и характеризуются строгой последовательностью выполнения, которая может
определяться характером решаемых при этом задач. К числу последних относятся:
- закладка выработанного пространства очистных забоев, как мера защиты объектов
на поверхности;
- возведение бутовых полос для охраны пластовых подготовительных выработок;
- закладка выработанного пространства, как способ совершенствования технологии
очистных работ в особо сложных горно-геологических условиях;
- закладка, как элемент технологии подготовки выемочных полей спаренными штреками;
- утилизация породы в погашаемых выработках;
- технология раздельной выемки угля и присекаемых пород.
Для реализации этих задач к настоящему времени разработано и освоено промышленностью
следующее дробильно-закладочное оборудование:
- дробилка первичного дробления ШД - 2 производительностью 100 м3/ч;
- дробилка вторичного дробления ДО производительностью 20 - 60 м3/ч;
- питатель - классификатор КЛП производительностью 170 м3/ч;
- камерная пневмо - закладочная машина ДЗМ производительностью 60 - 120 м3/ч;
- опрокидыватели боковые ОБ на весь диапазон шахтных вагонов с глухим кузовом
производительностью 40 вагонов в час;
- передвижные дробильно-закладочные комплексы "Титан-1" и "Титан-1М" с
индивидуальными источниками сжатого воздуха ВП-70 и ВП-70М;
- скреперные закладочные установки ЗУ и ЗК;
- метательные машины УЗМ;
- барабанные железоотделители ЖБ 1400?1200 для извлечения ферромагнитных
предметов из рядовой породы;
- биметаллические трубы повышенной износостойкости диаметром 219 мм и толщиной
стенки 12 мм.
Кроме того, по импорту закупались и прошли промышленную проверку барабанные
пневмозакладочные машины ЗС-240 производительностью 170 м3/ч.
5.1. Выбор способов и обоснование параметров поддержания выработок
при проведении вентиляционных и откаточных штреков с использованием шахтной породы
Широкий диапазон условий разработки крутых и крутонаклонных пластов Донбасса при
ограниченном выборе технических средств крепления и охраны выработок создает
известные сложности по их поддержанию. На динамику сдвижения пород вокруг
вентиляционных и откаточных штреков существенное влияние оказывают такие
геологические факторы, как количество, мощность и прочностные характеристики
породных слоев, наличие или отсутствие контактных связей между ними. Эти факторы
определяют основное направление линии изгиба или излома породных слоев кровли, их
выдавливание внутрь выработки и деформацию крепи.
В зоне влияния очистных работ, где смещения пород достигают значительных величин,
поддержание выработок только одной крепью не может быть решено положительно. Такая
задача решается, как правило, комплексно: осуществлением специальных мер по охране
выработок и применением соответствующего вида крепи. Под охраной выработок в этом
случае понимается совокупность технических мероприятий, направленных на уменьшение
смещений пород на контуре выработок, предотвращение сползания кровли или почвы
штреков. Из способов охраны, получивших наибольшее распространение в условиях крутых
и крутонаклонных пластов, можно отметить следующие:
- оставление угольных целиков;
- возведение бутовых полос;
- сооружение искусственных целиков (костры, кусты, кустокостры).
Роль предохранительных угольных целиков заключается в предотвращении пучения и
сползания пород, обладающих пластическими свойствами (глинистые, песчано-глинистые
и маломощные песчаные сланцы), или оседания прочных пород (песчаники, крепкие
песчанистые сланцы), расположенных над выработкой и охраняющих её от деформации. На
существующих глубинах разработки угольные целики частично или полностью
раздавливаются, но не теряют своей несущей способности и препятствуют оседанию всей
вышележащей толщи пород над местом расположения выработки. Как правило, деформация
надштрекового охранного угольного целика под влиянием опорного давления или
последовательно обрушающихся слоёв пород кровли начинается с контура целика и с
течением времени перемещается к центру. Мощные слои крепких пород (песчаников),
медленно прогибаясь и зависая на большой площади, создают большой изгибающий момент
и, как следствие, значительное опорное давление, охватывающее значительную зону
угольного пласта и пород как по простиранию, так и по падению. Такие породы могут
являться причиной продолжительной деформации целиков, и в этих случаях размеры
последних должны быть увеличены по сравнению с условиями, когда сдвижение пород
протекает более быстро.
Параметры названных выше способов изменяются в широких пределах и выбираются,
как правило, по принципу аналогии на основании опыта отработки верхних горизонтов
или соседних шахт. Так, размеры угольных целиков над откаточными штреками изменяются
от 4м по простиранию до 12м по восстанию. На пластах, опасных по внезапным выбросам
угля и газа, угольные целики в большинстве случаев ослабляются сетью дегазационных скважин,
а также скважинами для нагнетания воды в пласт. Поэтому в этих условиях, а также на
пластах с мягкими углями, для предупреждения разрушения целиков их усиливают по
периметру органной крепью.
Параметры бутовых полос под вентиляционными штреками определяются количеством
породы, поступающей из забоя при их проведении или восстановлении, а также
необходимостью её размещения в выработанном пространстве лавы. Размеры бутовых
полос по падению составляют, как правило, 10-40 м. Минимальная высота бутовой
полосы, исходя из условия полного размещения породы от проведения вентиляционного
штрека по завалу или целику, в зависимости от его сечения и минимальной мощности
пласта, определяется в соответствии с "Типовыми технологическими схемами…"
Несущая способность бутовой полосы и качество поддержания нею вышележащей толщи в
известной степени определяется плотностью возводимого закладочного массива. Так,
формирование закладочных массивов при помощи заполнения выработанного пространства
скреперными установками оказывает определенное положительное влияние на сохранность
выработок, но не может обеспечивать их безремонтное поддержание. Несколько большее
влияние на повышение плотности закладочного массива, а следовательно, и на повышение
качества поддержания выработок, оказывает применение комплекса "Титан". Наибольшую
плотность бутовой полосы можно достичь при транспортировке закладочного материала
сжатым воздухом высокого давления, например, при использовании вибропневмотранспортных
машин типа ВПМЦ.
Следует отметить, что охрана выработок бутовыми полосами, наряду с их поддержанием,
обеспечивает ещё и двоякое решение задачи снижения объемов выдаваемой из шахт
породы: во-первых, оставляется порода в бутовой полосе, и во-вторых, исключается
выдача на поверхность пород от проведения и ремонта выработок, удельный вес которых
в общешахтном балансе породы достигает 40%.
Обследование состояния угольных и искусственных целиков над вентиляционными штреками
показывает, что угольные целики в большинстве случаев раздавливаются, края их
осыпаются, но ядро целика сохраняется и совместно с обрушенными породами в
приштрековой зоне они представляют собой угольно-породную полосу, обладающую
определенной несущей способностью. Однако встречаются случаи, когда в результате
частых перекреплений бывших откаточных штреков, особенно на пластах с мягкими
углями, целики полностью высыпались, и над действующими вентиляционными штреками
образовывались пустоты, т.е., с верхней стороны штреки, по существу, оказывались
не предохраненными.
Степень влияния угольных и искусственных целиков на формирование напряженного
состояния пород вокруг штреков различна и обусловлена их податливостью, несущей
способностью, свойствами угля, пород и крепежного материала. Напряженное состояние
целиков зависит от их размеров, мощности пласта, глубины разработки. Несущая
способность целика тем больше, чем меньше отношение его высоты к ширине. Степень
влияния целиков на устойчивость штреков зависит от свойств пород: наиболее
неблагоприятным следует считать случай, когда в непосредственной кровле и почве
пласта расположены глинистые или песчанистые сланцы, а основные кровля и почва
представлены песчаниками и известняками. В таких условиях пластические свойства
глинистого и песчаного сланца способствуют выдавливанию пород в течение длительного
времени, причем тем дольше, чем жестче целик. С точки зрения напряжений на контуре
поддерживаемой выработки средства охраны, возводимые над откаточным или под
вентиляционными штреками, должны быть податливыми, чтобы создавать разгрузку
массива, и в то же время должны иметь достаточную сопротивляемость, предотвращающую
расслоение пород.
Широко применяемые для охраны выемочных штреков обычные деревянные костры,
как правило, в начальный период после установки имеют небольшой распор и в
дальнейшем работают в податливом режиме с постепенным ростом сопротивления, и
только после их сжатия на 40-50% при значительном удалении от забоя лавы костры
набирают достаточно высокие нагрузки. При плохой расклинке по углам (в замках) и
небольшой нахлестке обычные костры даже при небольших смещениях пород по
напластованию зачастую рассыпаются. Костры из шпал более устойчивы и имеют более
высокие характеристики, что является важным в условиях слабых и сползающих пород.
Технологическими схемами рекомендуется производить качественную расклинку костров
и иметь нахлестку длиной не менее 200-2500 мм.
Кусты (практически жесткая крепь) после установки имеют большой начальный отпор,
но после сжатия на 3-5% стойки в них лопаются и конструкция частично теряет
устойчивость. Поэтому кусты эффективно работают в устойчивых породах при
сравнительно небольших величинах опускания кровли.
В кустокострах в начальный период нагрузку воспринимают кусты. При сжатии стоек
на 3-5% куст деформируется, но из-за бокового распора, создаваемого элементами
костра, продолжает работать; при этом стойки, уплотняясь внутри костра, способствуют
повышению его несущей способности и устойчивости. Костер вступает в работу только
после сжатия на 10-15%. Количество стоек в кустокостре, как правило, выбирается
исходя из условия полного заполнения костра.
При охране штреков кустами или кустокострами самое пристальное внимание
уделяется качеству и количеству устанавливаемых элементов. При выборе количества
стоек в кусте учитывается мощность пласта, кратность обрушающего (сползающего) слоя
пород кровли или почвы, их устойчивость и линейные размеры сдвигающихся в над- или
подштрековых зонах пород. Обычно в надштрековых зонах отрыв сползающего слоя пород
кровли или почвы происходит на границе зоны разгруженных пород, и чаще всего линия
отрыва располагается на расстоянии 10-25 м от верхняков рам крепи штрека (примерно
по линии нависающего массива нижней печи или магазинного уступа). Протяженность
зоны сползания пород находится в пределах 15-60 м. Наибольших размеров она достигает
при устойчивых кровлях и небольших величинах смещения пород, наименьших - при кровлях,
представленных тонкослоистыми трещиноватыми глинистыми, песчано-глинистыми и
песчаными сланцами. Количество стоек, в зависимости от различных горно-геологических
факторов принимается в соответствии с "Типовыми технологическими схемами…"
с возможной последующей корректировкой, связанной с практическими наблюдениями.
Охрана вентиляционных штреков осуществляется всеми перечисленными выше средствами,
но как правило, в сочетании с бутовой полосой из рядовой породы от проведения и
перекрепления штреков.
5.2. Обоснование параметров самотечной закладки выработанного пространства.
Технология возведения закладочного массива определяется, в первую очередь,
характеристикой условий залегания пласта, видом доставки и свойствами закладочного
материала. При самотечной закладке, которую применяют на крутых и крутонаклонных
пластах, технология возведения закладочного массива базируется на законах сыпучей
среды. Состояние естественного равновесия такого массива выражается определенным
соотношением нормальных и касательных напряжений. Нарушение этого соотношения
вызывает движение массива под воздействием гравитационных сил и принятие формы,
наиболее полно соответствующей естественному равновесию.
Возводимый закладочный массив стремится занять образующуюся полость под действием
сил гравитации и располагается под углом естественного откоса с учетом стесненности
пространства и угла наклона почвы угольного пласта. На крутых и крутонаклонных
пластах выработанное пространство заполняют закладочным материалом с верхней точки,
то есть от вентиляционного штрека. В дальнейшем протекает неуправляемый процесс
заполнения выработанного пространства закладочным материалом, частицы которого
совершают хаотическое движение вследствие стесненности пространства и загромождения
его стойками индивидуальной крепи. Плавное сползание закладочного материала
нарушается за счет большего значения угла падения пласта, чем угол естественного
откоса закладочного материала. Угол растекания закладочного материала (b) в
выработанном пространстве очистных забоев на крутонаклонныхи крутых пластах определяется
по теореме синусов и имеет следующее выражение:
sin(b)=sin(e)/sin(a)
где e - угол естественного откоса закладочного материала в конусе, град.;
a - угол падения пласта, град.
Придание закладочному массиву формы, подчиненной технологии разработки угольного пласта,
осуществляется путем установки искусственных ограждений, как по падению, так и по
простиранию пласта. Всякие отклонения формы возводимого закладочного массива от
контуров, определяемых его углом внутреннего трения, приводят к давлению части
массива на ограждающие плоскости. Эта часть закладочного массива не воспринимает
нормальную нагрузку, действующую на него со стороны боковых пород. Краевая часть
массива не несет нагрузки, а выполняет роль клина между массивом и боковым
ограждением.
Важное значение имеет процесс формирования закладочного массива. Многие авторы
отмечают, что плотность закладочного массива зависит от гранулометрического состава
закладочного материала и способа уплотнения. Уплотнение закладочного массива имеет
несколько этапов. На первоначальном этапе процесс уплотнения происходит за счет
использования кинетической энергии частиц закладочного материала при засыпке
выработанного пространства. В дальнейшем этот процесс реализуется под воздействием
гравитационных сил, а также сжимающих напряжений, возникающих в закладочном массиве
при сближении боковых пород. Первоначальный этап уплотнения в значительной мере
определяет интенсивность и характер протекания дальнейших этапов процесса
формирования закладочного массива.
Одним из определяющих условий формирования закладочного массива является полнота
заполнения выработанного пространства закладочным материалом. Текучесть закладочного
материала зависит от гранулометрического состава и кинематической устойчивости
частиц при расклинивании их между неподвижными поверхностями. Кинематическая
устойчивость частиц при расклинивании нарушается при числе частиц более трех, а
текучесть закладочного материала становится удовлетворительной при соотношении:
m' >= (3 - 5) d max,
где m' - минимальное расстояние между
поверхностями почвы и кровли пласта в выработанном пространстве, м;
d max - максимальный размер частицы закладочного материала, м.
Характер приведенного соотношения свидетельствует о том, что при заполнении
выработанного пространства тонких и весьма тонких крутых и крутонаклонных угольных
пластов расстояние между почвой и кровлей пласта определяет максимальный размер
частицы закладочного материала. В дальнейшем этот размер рассматривается как
определяющий при выборе рациональных параметров ограждающих устройств в выработанном
пространстве.
Нарушение естественного равновесия вмещающих пород и закладочного массива вызывает
их перемещение по падению под действием сил гравитации, которое реализуется в виде
проскальзывания или перекатывания пород по закладочному массиву, так как сцепление
между ними весьма незначительно. Устранение указанных эффектов достигается при
помощи защемления породных слоев путем создания податливых опор на пути их движения.
Слои в этом случае разделяются опорами на предельные пролеты, обеспечивающие их
устойчивое положение. Разделение осуществляется как по падению, так и по
простиранию пласта, формируя в выработанном пространстве закладочный массив
ячеисто-сотовой структуры. Последний обладает необходимой несущей способностью по
вынимаемой площади и мощности пласта. Для этого в выработанном пространстве по
направлению формирования закладочного массива располагают в шахматном порядке
устройства, ограждающие выработанное пространство. При подаче сверху закладочного
материала его поток разделяется установленными устройствами, создающими условия
для пересыпки закладочного материала, как по падению, так и по простиранию пласта.
Располагаясь над каждым устройством под углом естественного откоса, закладочный
материал образует полосы закладочного массива, оконтуривающие незаполненные
ячейки выработанного пространства. В этом случае закладочный массив приобретает
ячеисто-сотовую структуру.
Технология возведения закладочного массива ячеисто-сотовой структуры осуществляется
следующим образом. После выемки угля и подвигания забоя на установленную
технологическую величину в выработанном пространстве сооружают ограждающе-распределительные
устройства, располагаемые по площади выработанного пространства в шахматном порядке.
По падению пласта расстояние между устройствами принимается с учетом угла естественного
откоса закладочного материала в ограниченном пространстве и условия обеспечения
контакта возводимой полосы с возведенной в предыдущем цикле закладки. После
сооружения ограждающе-распределительных устройств из передвижного пункта,
расположенного на вентиляционном штреке, в выработанное пространство подается
закладочный материал. Скатываясь вниз под действием собственного веса, закладочный
материал достигает ограждающе-распределительного устройства и направляется его
плоскостями или откосом закладочного массива над устройством, далее вниз до
следующего, установленного на его пути устройства, пока не достигнет несущего полка
над откаточным штреком. Накапливаясь на несущем полке, закладочный материал образует
над штреком непрерывную по простиранию пласта закладочную полосу. Аналогичная
закладочная полоса формируется под вентиляционным штреком. Образование в
выработанном пространстве над откаточным и под вентиляционным штреками непрерывных
закладочных полос обеспечивает эффективное поддержание этих штреков. В остальной
части выработанного пространства по мере его заполнения в плоскости пласта
формируется закладочный массив ячеисто-сотовой структуры, состоящий из незаполненных
ячеек выработанного пространства и несущего каркаса из закладочного материала.
Каждая ячейка, в зависимости от формы ограждающе-распределительного устройства,
приобретает форму шестигранника, параллелограмма или прямоугольника с нижним
треугольным выступом и т.д.
При ячеисто-сотовой структуре закладочного массива соотношение между шириной
ячейки и соты по простиранию пласта принимается из расчета максимального
приближения полосы закладки к угольному массиву, а также из необходимости
обеспечения заданной несущей способности соты (податливой опоры). Одновременно
ширина соты должна обеспечивать хорошую пропускную способность закладочного
материала с учетом ее загроможденности стойками крепи. Минимальная ее ширина
соответствует расстоянию между стойками крепи по простиранию пласта и удовлетворяет
соотношению между шириной и максимальным размером частиц закладочного материала.
Несущий полок воспринимает нагрузку от движущегося потока закладочного материала,
выполняя одновременно роль распределителя. Регулирование движения потока и его
скорости обеспечивается наличием ограждающих элементов, образующих пропускные
отверстия для закладочного материала между боковыми породами и элементами
ограждения. Размеры пропускного отверстия обуславливают скорость истечения потока.
Несущий полок каждого оградительно-распределительного устройства является
одновременно пунктом засыпки закладочного материала для следующей полосы. Поэтому
скорость движения потока вдоль распределительного устройства практически постоянна,
что обеспечивает формирование полос одинаковой плотности.
Размеры боковых ограждений, угол и длина верхнего перекрытия создают закладочный
массив различной конфигурации по падению пласта на шаг его возведения. В зависимости
от геометрических размеров ограждений изменяется площадь и конфигурация продольных
полос в закладочном массиве, а также происходит регулирование движения потока
закладочного материала по падению пласта. Возведение устройств для формирования в
выработанном пространстве закладочного массива с ячеисто-сотовой структурой
устраняет дополнительные препятствия на пути движения закладочного материала.
Создается возможность дифференцированного подхода в распределении плотности
призабойной крепи с учетом ячеисто-сотовой структуры закладочного массива. В местах
формирования ячеек плотность крепи увеличивается, а на пути возведения закладочного
массива - уменьшается. Форма угольного массива определяет геометрические размеры
оградительных устройств и порядок их возведения в выработанном пространстве.
Изменение направления потока закладочного материала в выработанном пространстве
происходит в нижней части оградительно-распределительного устройства. Здесь же
формируется продольная полоса закладочного массива, разделяя вмещающие породы на
предельные пролеты. Боковые ограждения служат направляющими для потока закладочного
материала по падению пласта и определяют конфигурацию продольной закладочной полосы.
Выработанное пространство между боковыми ограждениями и полком, расположенного ниже,
оградительного устройства не ограждается.
Расстояние между нижней частью бокового ограждения и полком нижерасположенного
распределительно-оградительного устройства определяет ширину продольной полосы
закладочного массива и активного пропускного отверстия. Активным отверстием для
пропуска потока закладочного материала является часть выработанного пространства
между нижним концом бокового ограждения и неподвижной частью закладочного массива.
Сечение активного пропускного отверстия является переменной величиной. Оно
уменьшается по мере заполнения продольной полосы закладочным материалом.
Основным звеном в регулировании скорости потока закладочного материала является
верхнее перекрытие или полок ограждающего устройства. Поток закладочного материала
попадает на полок нижерасположенного оградительного устройства и изменяет свое
направление. Формирование продольной полосы закладочного массива происходит в два
этапа. На первом этапе при заполнении вертикальной полосы над полком формируется
часть закладочного массива от скатывания закладочного материала. На втором этапе
происходит формирование продольной полосы. Закладочный материал ссыпается на
закладочный массив, который в дальнейшем выполняет роль породной подушки, смягчающей
удар падающих частиц закладочного материала. Здесь же формируется новая часть
закладочного массива, размеры и форма которой определяются углом внутреннего трения
закладочного материала. Эта часть закладочного массива служит направляющей для
потока закладочного материала, перемещающегося вниз по падению. Далее происходит
окончательное формирование продольной полосы закладочного массива.
Наличие этапов в формировании продольных полос по простиранию пласта позволяет
регулировать процесс заполнения выработанного пространства закладочным материалом и
использовать защитные свойства закладочного массива для снижения нагрузки на полки
распределительно-ограждающих устройств.
Технология возведения закладочного массива с ячеисто-сотовой структурой является
средним звеном между полной и частичной закладкой выработанного пространства,
объединяющим достоинства этих двух видов закладки.
Применение ячеисто-сотовой структуры закладочного массива позволяет сократить
расход лесоматериалов, используемых для отшивки на 25 - 30 %, а объем закладочного
материала на 25%. При этом качество поддержания горных выработок и управление
массивом горных пород не ухудшается по сравнению с полной закладкой выработанного
пространства. Процесс заполнения выработанного пространства становится управляемым
и контролируемым со стороны забоя, достигается равномерная плотность закладочного
массива по восстанию.
Характеризуя в целом состояние закладочных работ в условиях крутопадающих пластов,
необходимо подчеркнуть, что применяемые способы возведения закладочного массива при
индивидуальном креплении предусматривают для закладки породу от проведения и
ремонта горных выработок, как в рядовом ее исполнении, так и с предварительным
дроблением. Допускается совместное использование рядовой и дробленой породы. Объем
рядовой породы составляет при этом до 30% от общего и размещаться она должна под
вентиляционным штреком. Шаг закладки и отставание закладочного массива зависят от
обрушаемости пород кровли и составляют для пород легкообрушаемых 2,7 и 4,5 м,
средней обрушаемости 3,6 и 5,4 м, труднообрушаемых 5,4 и 9,0 м соответственно.
Частичная закладка на крутых пластах осуществляется путем возведения полос по падению или
по простиранию пласта.
При закладке полосами по падению обустраиваются породные ящики. Между ними в
комплектах призабойной крепи пробивают дополнительные стойки и возводят обшивку на
всю мощность пласта. В нижней части породного ящика на двух рядах упорных костров
настилают полок. Породный ящик заполняется породой, подающейся с вентиляционного
штрека. Закладочный массив уплотняется под собственным весом и при падении кустов.
При закладке полосами по простиранию закладочный материал получают от проведения
выработок с подрывкой почвы и кровли. Породная полоса поддерживается рядом костров
или кустов с настилкой на них полка из обаполов, а с боковой стороны обшивкой.
При закладке выработанного пространства сплошной полосой под вентиляционным
штреком ее ширина принимается равной не менее 40% от длины лавы. Реализуется
самотечная закладка с доставкой породы при помощи вагонеток с боковой и донной
разгрузкой.
Технология возведения закладочного массива в выработанном пространстве очистных
забоев на тонких крутых пластах основана на использовании сил гравитации и
характеризуется невысокими стоимостными показателями.
К недостаткам ведения закладочных работ на крутопадающих пластах нужно отнести следующее:
- образуется различная плотность закладочного массива по падению пласта из-за
большой разницы в высоте свободного падения кусков закладочного материала;
- происходит самопроизвольная классификация закладочного массива по гранулометрическому составу;
- в местах засыпки закладочного материала реализуется значительная деформация непосредственных
слоев пород кровли, вызывающая ее расслоение, а при интенсивной трещиноватости и обрушение;
- в условиях развитой трещиноватости наблюдается разрушение непосредственных слоев кровли и почвы
под воздействием многократных динамических нагрузок со стороны хаотически
движущихся кусков закладочного материала;
- имеют разные характеристики нагружения деревянные стойки, на которых крепится боковая обшивка, и
закладочный массив, что приводит к поломке стоек крепи и обуславливает необходимость
применения деревянных костров для повышения надежности обшивки;
- установка деревянных костров в виде дополнительной крепи и оставление их в
выработанном пространстве при закладке становится помехой на пути движения потока
закладочного материала. Закладочный материал, попадая на деревянный костер,
отражается в сторону боковой отшивки породного ящика, что требует ее усиления. Кроме
того, в закладочном массиве под деревянным костром образуется полость, что приводит
к снижению плотности и несущей способности закладочного массива;
- оставляемые в породном ящике деревянные стойки индивидуальной крепи выбиваются
потоком закладочного материала и образуют заторы на пути его движения;
- технология закладочных работ подчинена технологии выемки угля в очистном забое и не составляет с
ней одно целое.
Учитывая указанные недостатки необходимость использования. Полной закладки выработанного пространства
на крутых пластах весьма ограничена. Дальнейшее развитие этих работ может иметь
место лишь в случае увязки в одной технологической цепи процессов выемки полезного
ископаемого и закладки выработанного пространства.