Українська   English
ДонНТУ   Портал магистров

Исследование и разработка мероприятий по повышению надежности работы электрооборудования в сетях собственных нужд электрических станций

Содержание

Введение

Правилами устройства электроустановок (ПУЭ) [1] установлен режим эксплуатации электрических сетей напряжением 6 и 10 кВ с изолированной нейтралью или компенсированной нейтралью.

Наиболее распространенный вид повреждений в таких сетях – однофазные замыкания на землю с перемежающейся дугой, составляющие более 70 % в соответствии с [2]. Возникающие при этом дуговые перенапряжения кратностью до (3–4)UФ опасны для электрооборудования, в первую очередь для высоковольтных электродвигателей, генераторов, кабелей и трансформаторов напряжения согласно [2–5].

В системах электроснабжения промышленных объектов сети напряжением 6 и 10 кВ работают с изолированной нейтралью. Релейная защита от однофазных замыканий на землю в таких сетях в ряде случаев не способна селективно отключить аварийное присоединение и выполняется с действием на сигнал. При этом вся сеть напряжением 6 и 10 кВ длительно находится под воздействием дуговых перенапряжений на время поиска повреждения согласно [4–5].

1. Актуальность темы

В настоящее время в России происходит процесс отказа от изолированного режима заземления нейтрали в сетях напряжением 6 и 10 кВ. Предлагаются новые комплектные устройства для высокоомного или низкоомного резистивного заземления нейтрали, позволяющие устранить недостатки сети с изолированной нейтралью. Применение резистивного заземления нейтрали позволяет избавиться от опасных перенапряжений и повышает быстродействие и селективность релейной защиты.

Необходимость применения резистивного заземления нейтрали особенно остро стоит в питающих сетях 6 и 10 кВ электроприводных компрессорных станций с мощной двигательной нагрузкой.

Возникновение дуговых перенапряжений наиболее вероятно при перемежающейся дуге и сравнительно небольших токах ОЗЗ, не превышающих 10 А. Значение амплитуды перенапряжений при этом может достигать 3,5–3,8 фазного напряжения UФ. При увеличении тока ОЗЗ дуговые перенапряжения снижаются. Это связано с тем, что дуга носит более спокойный характер, а при больших токах вообще не обрывается. При токах ОЗЗ от 10 до 20 А перенапряжения не превышают 3UФ. При токах ОЗЗ от 20 до 50 А перенапряжения не превышают 2,7UФ.

Параметры переходного процесса при возникновении однофазного дугового замыкания в сети с изолированной и заземленной нейтралью через ДГР определяются емкостью фаз, индуктивными сопротивлениями источника питания, трансформатора и ДГР, а также сопротивлением дуги. Основными факторами, определяющими максимум перенапряжений при ОДЗ, являются: напряжение на аварийной фазе в момент первичного зажигания дуги UЗ, момент погасания дуги и напряжение повторного зажигания дуги UП. Повышение перенапряжений при дуговом замыкании на землю обусловлено тем, что вторичный пробой происходит при ненулевом значении напряжения на нейтрали сети, которое зависит от условий гашения дуги после первого пробоя и составляет (0.5–1.4)UФ. Максимальные величины перенапряжений возникают, если наблюдается погасание дуги при переходе через нулевое значение свободной составляющей тока дуги. При быстром погасании дуги происходит заряд емкостей неповрежденных фаз до напряжения, превышающего фазное, и появляется напряжение на нейтрали. Последующие зажигания дуги в момент максимума напряжения аварийной фазы приводят к поэтапному нарастанию напряжения (эскалации напряжения) на нейтрали и к перенапряжениям на неповрежденных фазах.

2. Цель и задачи исследования

Цель и задачи исследования: разработка математической модели и исследование переходных процессов при дуговых замыканиях фазы на землю в распределительных сетях 6–10 кВ, работающих с различными режимами заземления нейтрали; анализ влияния режима заземления нейтрали на параметры дуговых перенапряжений.

Объект исследования: электромагнитные переходные процессы при дуговых замыканиях на землю в сетях 6–10 кВ с различными способами заземления нейтрали.

Предмет исследования: параметры дуговых перенапряжений при замыканиях на землю в сетях 6–10 кВ с различными способами заземления нейтрали.

Методы исследования: при выполнении работы использованы положения теории электромагнитного поля, теории электрических цепей. Для оценки влияния режимов заземления нейтрали на параметры дуговых перенапряжений применено математическое моделирование электромагнитных переходных процессов. Модель электромагнитных переходных процессов в электрической сети получена с использованием метода фазных координат. Для разработки модели сети применен метод структурного моделирования.

3. Современное состояние исследования дуговых перенапряжений в сетях 6–10 кВ и обоснование методик проведения исследований

3.1 Высокоомное резистивное заземление нейтрали сети 6 и 10 кВ

Главной целью высокоомного резистивного заземления нейтрали сети является ограничение дуговых перенапряжений и феррорезонансных явлений при одновременном обеспечении длительной работы сети с ОЗЗ на время поиска и отключения поврежденного присоединения оперативным персоналом. Снижение напряжения на нейтрали и ограничение перенапряжений при дуговом замыкании на землю достигается за счет уменьшения постоянной времени разряда емкости здоровых фаз во время бестоковой паузы tП с помощью специально подключенного резистора RN (рис. 1), обеспечивающего уменьшение активного сопротивления цепи протекания тока нулевой последовательности. Резистор RN подключается к сети с помощью трансформатора со схемой соединения обмоток Υ/Δ одним из двух способов. Первый способ – резистор включается между нулевой точкой обмотки высокого напряжения ТЗН и контуром заземления (рис. 1а).

Второй способ – нейтраль обмотки высокого напряжения ТЗ соединяют с землей, а резистор включается во вторичную обмотку трансформатора в разомкнутый треугольник (рис. 1б), при этом магнитопровод ТЗ должен быть броневой конструкции. Схема подключения резистора определяется структурой сети и параметрами установленного оборудования. В сетях 6 и 10 кВ наиболее приемлемы варианты подключения резистора к нейтрали ТЗН или специальных фильтров нулевой последовательности типа ФМЗО. При этом мощность устройств определяется исходя из необходимости длительной работы в режиме однофазного замыкания и обеспечения апериодического процесса разряда емкости фаз в течение бестоковой паузы tП.

Схемы подключения резистора к нейтрали сети

Рисунок 1 – Схемы подключения резистора к нейтрали сети

Для обеспечения полного разряда емкостей фаз за время tП, равное 0,008–0,010 с, сопротивление резистора выбирают из условия, чтобы активная составляющая тока замыкания на землю IR была равна или больше емкостной составляющей IC

pic_1

Исходя из этого условия, сопротивление резистора для схемы на рис. 1а, RN, Ом, вычисляют по формуле:

pic_2

а сопротивление резистора для схемы на рисунке 1б, а сопротивление резистора для схемы на рисунке 1б, RΔ, Ом, вычисляют по формуле:

pic_3

где UВН – линейное напряжение стороны высшего напряжения трансформатора, В;
IC – емкостный ток ОЗЗ, A;
K – коэффициент трансформации ТЗ, вычисляемый по формуле:

pic_4

где UНН – линейное напряжение стороны низшего напряжения трансформатора, В.

Расчетную мощность трансформатора заземления нейтрали и резистора RN или RΔ, S, ВА, вычисляют по формуле:

pic_5

Значение тока, протекающего через резистор в режиме ОЗЗ для схемы на рисунке 1а, IR, А, вычисляют по формуле:

pic_6

Значение тока, протекающего через резистор для схемы на рисунке 1б, IΔ, А, вычисляют по формуле:

pic_7

Ток I(1) в месте ОЗЗ равен геометрической сумме емкостного тока сети и активного тока, создаваемого устройством заземления нейтрали. Значение тока I(1), А, вычисляют по формуле:

pic_8

и с учетом формулы (1):

pic_9

При увеличении сопротивления резистора по сравнению со значением, вычисленным по формуле (2), напряжение на нейтрали за время бестоковой паузы снижается не до нуля, а до конкретной величины ΔUN, что приводит к увеличению уровня дуговых перенапряжений KП.

Значение сопротивления резистора, вычисленное по формулам (2, 3), является избыточным по рассеиваемой мощности. Более точно сопротивление резистора в нейтрали, обеспечивающего разряд емкостей фаз за время tП, вычисляют с учетом активных потерь в сети исходя из величины тока замыкания на землю и требуемого уровня снижения дуговых перенапряжений. Расчет производят по специализированной программе расчета электромагнитных переходных процессов в соответствии с [13, 14].

3.2 Низкоомное резистивное заземление нейтрали сети 6 и 10 кВ

Главной целью низкоомного резистивного заземления нейтрали сети является быстрое отключение ОЗЗ релейной защитой и максимальный охват обмоток электрических машин (двигателей, генераторов, трансформаторов) защитой от ОЗЗ. При этом также обеспечивается подавление перенапряжений и феррорезонансных явлений.

Низкоомное резистивное заземление нейтрали сети осуществляют с помощью специального трансформатора заземления нейтрали ТЗН со схемой соединения обмоток Υ/Δ, согласно рис. 1а. Резистор RN включают между нулевой точкой обмотки ВН и контуром заземления.

Сопротивление резистора выбирают наименьшим, исходя из двух условий:

Селективное отключение может быть обеспечено подключением к нейтрали сети резистора с сопротивлением, вычисляемым по формуле:

pic_10

где IС.З. МАКС – максимальный ток срабатывания защиты ОЗЗ.

Выбранный из этих условий резистор, как правило, создает активный ток, существенно превышающий емкостный. Если емкостный ток значительно меньше активного IС << IR, то ток ОЗЗ можно вычислять по формуле:

pic_11

где UH – линейное напряжение сети.

При ОЗЗ в обмотке, соединенной по схеме звезда, ток ОЗЗ IЗ, А с учетом (11) вычисляют по формуле:

pic_12

где W – число витков обмотки статора от зажимов до точки замыкания, % от общего числа витков поврежденной фазы.

Для обмотки, соединенной треугольником, наименьший ток замыкания на корпус в средней точке обмотки IЗ, А, вычисляют по формуле:

pic_13

При ОЗЗ в обмотках высоковольтных электродвигателей для предотвращения выгорания активной стали статора должно быть обеспечено быстрое отключение электродвигателя защитой от замыканий на землю.

Число витков обмотки защищенной от ОЗЗ W, %, вычисляют по формуле:

pic_14

где ICЗ – ток срабатывания защиты от ОЗЗ, А.
IR – ток в заземляющем резисторе, А.

Увеличить зону защиты витков обмотки статора от ОЗЗ можно, увеличивая активный ток резистора, либо снижая ток срабатывания защиты в пределах допустимых значений, вычисляемых коэффициентом чувствительности защит.

В зависимости от способа выбора заземляющего резистора и значения тока ОЗЗ заземляющий трансформатор для низкоомного резистивного заземления нейтрали сети и резистор должны быть рассчитаны либо на кратковременную, либо на длительную работу в режиме ОЗЗ, в течение которой не должно наблюдаться превышение их нормируемых температурных параметров.

Ток срабатывания защиты присоединений от ОЗЗ ICЗ, А, вычисляют по формуле:

pic_15

где KH – коэффициент надежности, принимается равным 1, 2;
KB – коэффициент, учитывающий бросок емкостного тока;
IC – емкостный ток ТТНП защищаемого присоединения при ОЗЗ на секции ЗРУ – 6 и 10 кВ.

При возникновении режима длительного ОЗЗ (например, при отказе в работе защиты), защита нулевой последовательности ТЗН с выдержкой времени действует на отключение выключателя ТЗН, переводя тем самым сеть в режим работы с изолированной нейтралью. Если выключатель ТЗН не отключился, эта защита может действовать на отключение выключателя ввода и секционного выключателя (если он включен).

Если резистор и трансформатор ТЗН выбраны термостойкими, то отключать ТЗН в режиме длительного ОЗЗ не нужно. Если используется резисторная установка с автоматическим регулированием тока ОЗЗ, то при отказе устройств РЗ резисторная установка переводится в режим неотключаемого ОЗЗ (режим высокоомного резистивного заземления нейтрали сети).

При необходимости ТЗН оснащают автоматикой, обеспечивающей такой режим работы, при котором сеть 6 и 10 кВ должна быть заземлена через один трансформатор ТЗН, и ток замыкания на землю не превышал максимально допустимого значения.

3.3 Заземление нейтрали сети 6 и 10 кВ через дугогасящий реактор

Заземление нейтрали сети через ДГР приводит к компенсации емкостных токов в месте замыкания и к снижению величин дуговых перенапряжений. Однако остается опасность возникновения больших кратностей перенапряжений при неточной настройке дугогасящего реактора, а также при сочетании ОДЗ и неполнофазных режимов, возникающих при запаздывании в отключении или отказе отдельных полюсов выключателя.

Выбор индуктивного сопротивления реактора осуществляется по методике, изложенной в [3].

При резонансном заземлении нейтрали сети после возникновения ОЗЗ и погасании тока дуги, происходят возможные повторные пробои на напряжении меньшем или равном фазному, что приводит к перенапряжениям на неповрежденных фазах, не превышающим 2,4UФ.

При неточной настройке ДГР процесс выравнивания напряжений фаз после погасания дуги носит характер биений, частота которых определяется степенью расстройки компенсации и добротностью колебательного контура. При точной настройке ДГР или небольшой перекомпенсации, расстройка и возникновение биений при ОЗЗ возможны при отключении присоединения с большим емкостным током подпитки. Опасность биений состоит в том, что повторное замыкание может произойти при напряжении, близком к максимуму, что вызывает перенапряжения на здоровых фазах.

При расстройке компенсации от 15 % до 30 % дуговые перенапряжения достигают (2,8–3,0)UФ, что с точки зрения ограничения перенапряжений делает применение ДГР неэффективным.

Устройства релейной защиты от ОЗЗ, основанные на токовом принципе, не функционируют в условиях полной компенсации тока однофазного замыкания на землю. Для работы наиболее массовых устройств релейной защиты необходимо, чтобы ток ОЗЗ был больше тока срабатывания защиты ICЗ, поэтому сети с ДГР часто эксплуатируют с перекомпенсацией емкостного тока ОЗЗ. В этом случае для обеспечения селективной работы защиты от ОЗЗ должно выполняться условие:

pic_16

то есть ток замыкания должен быть больше тока срабатывания защиты.

При частой коммутации присоединений рекомендуется применять автоматическую подстройку индуктивности дугогасящего реактора. Автоматическая настройка реактора позволяет снизить ток ОЗЗ до значений, определяемых точностью работы автоматики и принятой степенью отстройки от резонанса в нормальном режиме. Подключение реакторов с автоматической настройкой степени компенсации применяется в схемах, допускающих длительное существование режима с неустраненным ОЗЗ. При использовании дугогасящих реакторов с автоматической подстройкой должна быть предусмотрена специализированная защита от ОЗЗ или индикация присоединения с ОЗЗ.

3.4 Комбинированное заземление нейтрали в сетях напряжением 6 и 10 кВ

Значение сопротивления этого резистора R*N, Ом, позволяющего устранить биения, выбирают исходя из соотношения:

pic_17

где ΔI – ток расстройки компенсационного реактора, А.

Определенное по формуле (17) значение сопротивления резистора R*N, подключенного параллельно ДГР, приводит к полному устранению биений после погасания дуги и снижению перенапряжений при повторных пробоях до уровня UМАКС ≈ 2,4UФ. Однако, чаще всего, мощность такого резистора является избыточной.

Уточнение значения сопротивления резистора, позволяющего снизить перенапряжения до заданной величины, осуществляется расчетным путем с учетом всех влияющих факторов по специализированным программам, изложенным в [13, 14]. В этом случае параметры резистора рассчитывают исходя из необходимости обеспечения:

При подключении параллельно ДГР резистора с сопротивлением:

pic_18

максимальные перенапряжения не превышают уровня UМАКС ≈ 2,6UФ.

3.5 Рекомендуемые режимы заземления нейтрали сетей напряжением 6 и 10 кВ

На выбор варианта режима заземления нейтрали сети влияют следующие её характеристики:

Применительно к схемам сетей 6 и 10 кВ при выборе режима заземления нейтрали сети необходимо использовать градацию электрических сетей по двум наиболее важным признакам – току замыкания на землю и наличию вращающихся машин. Наличие вращающихся машин является принципиальным фактором, поскольку предполагает обязательное отключение присоединения с двигателем (или генератором), на котором произошло ОЗЗ, и накладывает более жесткие требования к допустимым величинам перенапряжений согласно [6].

На газотурбинных КС необходимо применять заземление нейтрали сетей 6 и 10 кВ через резистор с сопротивлением, выбранным по формуле (10). Отключение поврежденного участка при ОЗЗ должно осуществляться с минимальной выдержкой времени. Если быстрое отключение недопустимо по режимным соображениям, то следует применять высокоомное заземление нейтрали сети с сопротивлением, выбранным по формуле (2). При этом поиск и отключение поврежденного участка с ОЗЗ выполняется эксплуатационным персоналом.

В электрических сетях с электродвигателями защита от замыканий на землю всех присоединений должна действовать на отключение с минимальной выдержкой времени.

В схемах электроприводных КС обязательна гальваническая развязка вдольтрассовых ВЛ с шинами 6 и 10 кВ.

Заземление нейтрали сети в схемах электроприводных КС должно осуществляться через резистор, позволяющий обеспечить быстродействующее селективное отключение ОЗЗ. Сопротивление резистора в нейтрали определяется по формуле (10).

С целью снижения термического воздействия дуги на изоляцию статорных обмоток высоковольтных двигателей может быть использована регулируемая резисторная установка. В этом случае резистор включают в рассечку треугольника специального заземляющего трансформатора Υ/Δ (рис. 1б), с возможностью регулирования величины сопротивления резистора. Управление величиной сопротивления резистора в зависимости от величины напряжения нулевой последовательности (или тока ОЗЗ) позволяет исключить нежелательное повышение активного тока ОЗЗ при замыканиях вблизи высоковольтных выводов обмотки двигателя или трансформаторов и обеспечить приемлемую селективность релейной защиты при замыкании вблизи нейтральной точки обмотки. Допускается использование специального регулируемого резистора при его подключении к нейтрали трансформатора заземления нейтрали сети (рис. 1а).

Для секций шин КС и подстанций с нагрузкой, отключение которой в режиме ОЗЗ недопустимо, ограничение дуговых перенапряжений осуществляется подключением к нейтрали сети резистора, сопротивление которого определяют по формуле (2). Резистор должен иметь исполнение, позволяющее длительную эксплуатацию в режиме ОЗЗ. При этом поиск и отключение поврежденного участка с ОЗЗ выполняется эксплуатационным персоналом. Активный ток, создаваемый резистором, используется для определения поврежденного присоединения с действием на сигнал.

В схемах распределительных подстанций технологического назначения, не содержащих мощную двигательную нагрузку, энергообъектах, питаемых от автономных электростанций, должно применяться заземление нейтрали сетей 6 и 10 кВ через резистор с сопротивлением, выбранным по формуле (10).

На блоках генератор–трансформатор необходимо применять заземление нейтрали генераторов через резистор с сопротивлением, выбранным по формуле (10).

На сборных шинах генераторного напряжения при токах замыкания на землю IЗ ≤ 10 А необходимо применять ТЗН с сопротивлением в нейтрали, выбранным по формуле (10), с действием защиты на отключение.

Для обеспечения селективного отключения присоединения с ОЗЗ при токах IЗ ≥ 10 А допускается применять регулируемый резистор заземления нейтрали сети. В этом случае к нейтрали постоянно подключается резистор с сопротивлением, определяемым по формуле:

pic_19

где RNДЛ – резистор, сопротивление которого выбирается из условия длительной работы в режиме ОЗЗ;
INДЛ – длительно допустимый ток ОЗЗ (5 А для статорной изоляции).

Подключение такого резистора обеспечивает ограничение дуговых перенапряжений при возникновении ОЗЗ. После возникновения ОЗЗ сопротивление резистора в нейтрали уменьшается до значения, определяемого формулой (10), что обеспечивает возможность селективного отключения присоединения с ОЗЗ. После выдержки времени, достаточной для срабатывания защиты от ОЗЗ, сопротивление резистора в нейтрали увеличивается до значения, определяемого формулой (19), что обеспечивает возможность длительной работы резистора в режиме ОЗЗ при отказе релейной защиты. Такой алгоритм позволяет ограничить дуговые перенапряжения и обеспечить селективное отключение токов ОЗЗ.

При питании сети 6 и 10 кВ от ЭСН, работающей автономно, или параллельно с системой через разделительный трансформатор, не допускается включение заземляющего резистора в нейтраль генератора, кроме случая блочных схем.

Если сеть питается не только от генераторов, но и от других источников энергии (например, от энергосистемы через понизительные трансформаторы 110/6 и 10 кВ), то следует применять ТЗН, чтобы обеспечить заземление нейтрали сети в режиме, когда генераторы остановлены.

При питании энергообъекта от энергосистемы или работе ЭСН параллельно с энергосистемой, изменение режима нейтрали объекта должно быть согласовано с энергосистемой или установлен разделительный трансформатор.

Согласно ПУЭ [1] при токах ОЗЗ, превышающих 20 А в сети 10 кВ, и 30 А в сети 6 кВ, должна применяться компенсация емкостного тока замыкания на землю. В таких схемах должны быть предусмотрены меры по ограничению дуговых перенапряжений в условиях подключения к нейтрали дугогасящих реакторов.

Подключение ДГР должно быть согласовано с функционированием релейной защиты от однофазных замыканий на землю. Осуществление селективного отключения ОЗЗ в реактированной сети возможно только при осуществлении перекомпенсации в соответствии с условием (16), использовании специальных защит, основанных на наложении тока с частотой 25, 100 Гц или создании активной составляющей в токе однофазного замыкания.

Перенапряжения в сети с ДГР возникают при разбалансе в настройке дугогасящего реактора, превышающем 15 %. Такой разбаланс возможен при поиске ОЗЗ методом поэтапного отключения присоединений. В этой ситуации необходимо применять реакторно–резистивное заземление нейтрали.

Исключение перенапряжений при разбалансе ДГР и создание условий для применения селективной защиты с определением и последующим плановым отключением ОЗЗ осуществляется подключением параллельно ДГР резистора с сопротивлением, определяемым исходя из максимального ожидаемого значения тока небаланса ΔI по формуле (18).

4. Математическая модель для исследования переходных процессов в сети собственных нужд ТЭС

Для анализа переходных процессов в сети собственных нужд ТЭС при дуговых замыканиях на землю примем за основу схему электроснабжения с. н. ТЭС показанную на рис.2.

Схема электроснабжения собственных нужд ТЭС

Рисунок 2 – Схема электроснабжения собственных нужд ТЭС

В отличие от известных математических моделей систем электроснабжения такого типа будем учитывать:

При составлении схемы замещения, учитывая относительно малую протяжённость кабельных присоединений для условий собственных нужд электростанций (до 0,5 км), можно принять для всех элементов исследуемой сети сосредоточенные параметры. Будем рассматривать также исследуемую сеть как линейную, т. е. насыщением отдельных элементов пренебрегаем. Исходя из изложенного на рис.3 показана схема замещения исследуемой сети, принятая в основу математической модели.

Схема замещения собственных нужд <nobr>6–10 кВ</nobr><br>(анимация: 5 кадров, 10 циклов повторения, 152 килобайт)

Рисунок 3 – Схема замещения собственных нужд 6–10 кВ
(анимация: 5 кадров, 10 циклов повторения, 152 килобайт)

На этой схеме замещения источник питания представлен фазными ЭДС. В схеме замещения сеть учтена емкостями (CA, CB, CC). Трансформатор СН введен в схему фазными значениями индуктивности рассеяния LT и активного сопротивления RT. В нейтраль этого трансформатора может быть подключен токоограничивающий резистор RЗ или дугогасящий реактор LK. Высоковольтный асинхронный электродвигатель включен в схему замещения фазными сверхпереходными индуктивностями рассеяния LД и сопротивлениями RД. Оксидно–цинковые ограничители перенапряжений (ОПН), устанавливаемые на сборных шинах или выводах двигателей, учитываются нелинейными зависимостями их активного сопротивления от тока или напряжения [15].

Выводы

Основные результаты работы заключаются в следующем:

1. В сложившихся условиях постоянного снижения изолирующей способности электрической изоляции распределительных сетей и отсутствия средств на замену или качественный ремонт электрооборудования, отсутствия надежных средств защиты от перенапряжений эффективное решение проблемы надежности систем электроснабжения следует искать в оптимизации режима нейтрали сети.

2. Основной причиной высокой повреждаемости электрооборудования в сетях среднего класса напряжения являются дуговые перенапряжения, возникающие при перемежающемся характере горения дуги в месте пробоя фазной изоляции на землю.

3. Проблема повышения надежности работы распределительных сетей напряжением 6–10 кВ складывается из целого комплекса задач, эффективное решение которых может быть найдено для каждой конкретной сети индивидуально с учетом характерных ее особенностей на основе комбинированного использования средств релейной защиты, совершенствования режима заземления нейтрали, применения ограничителей серии ОПН с разными порогами ограничения и системы быстрого и автоматического шунтирования поврежденной фазы.

4. Эффективное решение проблемы повышения надежности работы распределительных сетей напряжением 6–10 кВ может быть найдено на основе проведения большого объема научных и экспериментальных исследований.

*При написании данного реферата магистерская работа еще не завершена. Полный текст работы и материалы по теме могут быть получены у автора или его руководителя в июле 2017 года.

Список источников

  1. Правила устройства электроустановок. Разд. 1 «Общие правила». Утв. Приказом Министерства энергетики РФ от 08.07.2002 № 204 «Об утверждении глав Правил устройства электроустановок». – СПб.: ДЕАН, 2002. – 176 с.
  2. Костенко М.В., Богатенков И.М., Михайлов Ю.А., Халилов Ф.Х. Перенапряжения при дуговых замыканиях на землю, включениях и отключениях индуктивных элементов. – Итоги науки и техники / ВИНИТИ. – Т. 17. – 105 с. (Электрич. станции и сети).
  3. Руководство по защите электрических сетей 6–1150 кВ от грозовых и внутренних перенапряжений / Под науч. ред. Н.Н. Тиходеева. – 2-е изд. – СПб.: ПЭИПК Минтопэнерго РФ, 1999. – 153 с.
  4. Зильберман В.А., Эпштейн И.М., Петрищев А.С, Рождественский Г.Г. Влияние способа заземления нейтрали сети собственных нужд блока 500 МВт на перенапряжения и работу релейной защиты. – М.: Электричество, 1987. – № 12.
  5. Васюра Ю.Ф., Гамилко В.А., Евдокунин Г.А., Утегулов Н.И. Защита от перенапряжений в сетях 6–10 кВ. – М.: Электротехника,1994. – № 5/6.
  6. Объем и нормы испытаний электрооборудования: РД 34.45–51.300–97 / Под ред. Б.А. Алексеева, Ф.Л. Когана, Л.Г. Мамиконянца. – 6-е изд. – М.: НЦЭНАС, 1998. – 256 с.
  7. Сирота И.М., Богаченко А.Е., Каневский Я.М. Опыт работы защиты от замыканий на землю статорных цепей генераторов, работающих непосредственно на сборные шины, и электродвигателей высокого напряжения. – М. – Электрические станции, 1993. – № 7.
  8. О частичном заземлении нейтрали в электрических сетях напряжением 6–10 кВ: ЦП–980–89 / Мингазпром, ПО «Союзоргэнергогаз», СУ «Леноргэнергогаз», 1989.
  9. Евдокунин Г.А., Гудилин СВ., Корепанов А.А. Выбор способа заземления нейтрали в сетях 6–10 кВ. – Электричество. – № 12, 1998.
  10. О повышении надежности сетей 6 кВ собственных нужд энергоблоков АЭС: (Циркуляр Ц–01–97(Э)). – М.: Росэнергоатом,1997.
  11. Методические указания по повышению надежности сетей 6 кВ собственных нужд энергоблоков (частичное заземление нейтрали). – М.: Атомэнергопроект, 1997.
  12. Евдокунин Г.А. Основные характеристики различных способов заземления нейтрали сетей 6–35 кВ. Защита от однофазных замыканий на землю в электроустановках 6–35 кВ: Сб. статей. – СПб., 1999.
  13. Евдокунин Г.А., Коршунов Е.В., Сеппинг В.А., Ярвик Я.Я. Метод расчета на ЭВМ электромагнитных переходных процессов в ферромагнитных устройствах с произвольной структурой магнитной и электрической цепей. – Электротехника, 1991. – № 2.
  14. Комплекс программ МАЭС для расчета переходных процессов в сложных электроэнергетических системах: Отчет / Сибирский НИИ энергетики; рук. темы И.Е. Наумкин, отв. исп. А.А. Челазнов, Новосибирск, 1981. – 200 с.
  15. Сивокобыленко В.Ф., Лебедев В.К., Махинда Сильва. Анализ процессов дуговых замыканий на землю в сетях собственных нужд ТЭС и АЭС. – Сб. научных трудов ДонГТУ. Серия: Электротехника и энергетика, вып. 17: – Донецк: ДонГТУ, 2000. – с. 129–133.