Магистр ДонНТУ Ємець Денис Костянтинович

Ємець Денис Костянтинович

Факультет: Геотехнологій і управління виробництвом

Спеціальність: Розробка корисних копалинь

Тема магістерської роботи: «Дослідження механізму деформування породного масиву,щовміщає вироблення з анкерним кріпленням для обгрунтування методики розрахунків його параметрів»

Керівник: професор канд.техн.наук Новіков Александер Олегович

Загальна характеристика роботи

1.Введення

Досвід експлуатації глибоких шахт показує, що однієї із проблем, що вимагає невідкладного розв'язку , є проблема забезпечення стійкості гірських вироблень . Аналіз стану вироблень глибоких шахт говорить про те, що більш 20% їх від загальної довжини перебуває в незадовільному стані. Ремонтом вироблень займається більш 10% підземних робітників. При перекріпленні одного кілометра вироблень витрачається більш 70 тонн металу. Не останню роль у підтримці вироблень відіграє кріплення. Широке поширення на шахтах Донбасу одержало рамне кріплення, виготовлена зі спецпрофиля СВП. Практика її експлуатації виявила ряд серйозних недоліків , які приводять до значних деформацій вироблень : выполаживание верхняков, вигин у простір вироблень ніжок, вихід з ладу замків і незначна реалізація піддатливості кріплення.Досвід застосування профілів більшого типорозміру й збільшення щільності установки кріплення показує, що при значнім збільшенні металоємності вироблень і трудомісткості зведення кріплення загальне ефект виходить незначним. При істотнім підвищенні несучої здатності кріплення у твердому режимі роботи не відбувається значного підвищення несучої здатності в податливому режимі . Таким чином, конструктивна модернізація самого кріплення й технології її установки не може забезпечити істотне підвищення стійкості вироблень . Одним з основних напрямків технічного прогресу в області кріплення й підтримки гірських вироблень є створення ресурсосберегающей технології проведення підготовчих вироблень із застосуванням анкерного кріплення в комбінації з металевим арковим кріпленням.Досвід застосування анкерному кріплення разом з металевим арковим кріпленням показує, що анкера зменшують змішання порід покрівлі й навантаження на рамне кріплення. Однак відсутність на справжній момент загальновизнаної методики розрахунків параметрів анкерному кріплення , а також простих і ефективних конструкцій податливому анкерному кріплення вимогам, що відповідають, підвищених зсувів порід, не дозволяє обґрунтувати область її раціонального застосування. Метою роботи є обґрунтування параметрів анкерному кріплення й раціональної області її застосування.

2. Зміст роботи

1 АНАЛІЗ МЕХАНІЗМУ СТАНУ МАСИВУ ВМІЩАЮЧИХ ВИРОБІТОК

Проведення гірничого вироблення порушує рівноважний стан порід і приводить до перерозподілу напруг у навколишньому її масиві , причому інтенсивність напруг на контурі вироблення набагато більше, чим у порушеному масиві . Підвищені напруги на контурі вироблення приводять до утвору навколо неї зони непружних деформацій. Структура зони й характер деформування порід у ній залежить від глибини закладення вироблення , типу порід і їх фізико-механічних і геологічних властивостей, розміру вироблення , типу й характеристики кріплення , кута залягання порід, що вміщають різноманіття гірничо-геологічних і гірничотехнічних умов експлуатації вироблень і пов'язаного з ними механізму взаємодії порід і кріплення , обумовила поява цілого ряду різних механічних моделей стану масиву порід навколо гірських вироблень. По А. Г.,О. Лабассу навколо вироблення утворюються дві зони: зона пружних деформацій і зона зруйнованих порід. Зона зруйнованих порід, на думку автора, підкоряється законам механіки сипучого середовища . Породи за межами цієї зони розглядаються як пружне середовище й до неї застосовні положення теорії пружності. К.В. Руппенейтом запропонована упругопластическая модель масиву з виробленням , згідно з якою навколо вироблення утворюються три зони: зона впливу вироблення , зона пружних деформацій і зона пластичних деформацій. У цій моделі на основі положень теорії пружності й пластичності визначена зона непружних деформацій, яка перебуває в граничній рівновазі з іншим масивом. Ю.М. Либерманом розроблена тендітна модель масиву з виробленням . Межа пружності в цій моделі одночасно є й межею міцності, досягнення якого приводить до повного руйнування масиву, що вміщає. Навколо вироблення утворюються дві зони: зона пластичних деформацій і зона руйнування.У даній моделі зона пластичних деформацій є одночасно й зоною руйнування. М.С. Булычевым розроблена механічна модель, у якій руйнуванню передує деяка пластична деформація. Згідно з даною моделлю, у масиві навколо вироблення виділяються три зони: зона пружних деформацій, зона пластичних деформацій, що протікають без руйнування й зона руйнування. Дана модель відрізняється від тендітної моделі Ю.М. Либермана тим, що руйнуванню порід передує їхня пластична деформація. Б.З.Амусиным запропонована комбінована модель, що враховує пружно- вязкопластические деформації й руйнування порід навколо вироблення . У масиві порід навколо вироблення утворюються чотири області , характеризуемые різним станом порід: зона вязкоупругих деформацій, зона пластичних деформацій, зона поступового руйнування порід від граничного руйнування на внутрішній границі до недозволеного стану на зовнішній границі й зона зруйнованих порід. І.Л. Черняк запропонував оцінювати стан масиву порід, що оточують вироблення залежно від співвідношення межі міцності й напруг у масиві . При цьому можливі три типи деформацій: 1. У масиві навколо вироблення утворюється зона пружно- грузлих деформацій при напругах на контурі , менших межі тривалої міцності. 2. Другий тип деформацій порід має місце при напругах на контурі , що перевищують межу тривалої міцності, але менших миттєвої міцності порід. 3. Третій тип деформації порід навколо вироблення має місце при виникненні напруг на контурі , що перевищують миттєву міцність порід, Зона, де породи руйнуються відразу при досягненні максимуму інтенсивності напруг, називається зоною умовно-миттєвого руйнування порід. Ю.З. Заславский уважає , що процес розвитку області непружних деформацій залежить від механічної характеристики кріплення - її несучої здатності й піддатливості. При цьому в зоні непружних деформацій можуть відбуватися різні деформаційні процеси, що приводять до зсуву контуру вироблення . . Г.Г. Литвинский уважає , що руйнування більшості типів порід навколо підтримуваних вироблень носить тендітний характер. Використовуючи положення механіки тендітного руйнування, їм запропонована методика визначення величини зони непружних деформацій. Аналіз існуючих вистав про геомеханических процесах порід, що відбуваються в масиві , в околиці підтримуваних вироблень показує, що навколо останніх утворюється зона непружних деформацій у якій протікають різні деформаційні процеси. Натурні спостереження по глибинних замірних станціях, проведені Л.До Нейманом і О.І. Мельниковим показують, що в умовах глибоких шахт частка пружних і пластичних деформацій становить 10 %. Основні зсуви, на думку автора, відбуваються за рахунок збільшення обсягу порід при їхньому руйнуваннІ. Аналіз результатів шахтних інструментальних спостережень за зсувами контуру вироблень по 56 замірних станціях ДОНУГИ й інших інститутів дозволив Ю.З. ДЗ. Заславскому встановити гірничо-геологічні умови, при яких підтримуване вироблення зберігає стійкість або навколо неї починає розвиватися зона непружних деформацій. Комплексні дослідження механізму деформування й руйнування порід навколо вироблень глибоких шахт Донбасу проведені І.Л. Черняком показують, що розмір зони зруйнованих порід і її структура залежить від глибини закладення вироблення , складу , міцності й структури масиву порід, а також механізму взаємодії їх із кріпленням. Дослідження зсувів масиву за допомогою глибинних реперних станцій дозволили вивчити поширення зони зруйнованих порід в околиці підтримуваних вироблень . Критерієм зруйнованості порід були значення граничних відносних деформацій, при яких починається руйнування зразків порід. Для порід глинистого й піщаного сланцю величини граничних відносних деформацій відповідно становлять 0,03 і 0,02. Результати інструментальних спостережень за характером процесу руйнування порід у масиві навколо вироблень шляхом безперервного запису значень зсувів глибинних реперів проведені А. Г.,О.Ф. Морозовим на шахті "Глибока" і ім. Засядько при поведінці вироблень показують, що руйнування порід у масиві по характеру ідентично з руйнуванням тендітних тел. При цьому ширина розкриття тріщин у покрівлі й стінках вироблень становила 2 - 3 мм. Проведений аналіз зміни стану масиву порід навколо вироблень дозволяє зробити наступні висновки : 1. Проведення вироблення порушує рівноважний стан навколишнього масиву й приводить до утвору в її околиці зони непружних деформацій. Тип деформацій визначається співвідношенням між величиною діючих напруг на контурі вироблення й межами тривалої й умовно-миттєвої міцності порід. 2. Аналіз результатів шахтних спостережень показує, що в умовах глибоких шахт до 80% зсувів контуру вироблень відбувається за рахунок утвору зони зруйнованих порід, розміри якої становлять 2 - 6м.

2 ДОСЛІДЖЕННЯ МЕХАНІЗМУ ДЕФОРМУВАНЯ ПОРОДНОГО МАСИВУ

Під стійкістю вироблення розуміється здатність її зберігати задані розміри й форми поперечного переріза в плині заданого терміну служби. Для досягнення стійкості вироблення необхідно яким-небудь способом кріплення збільшити несучу здатність порід. Найбільш ефективним способом є збільшення міцності на вигин і розтягання порід, що впливають на вироблення . Необхідне зміцнення проти дії розтягувальних напруг найбільше ефективно й просто може бути здійснене закріпленням у породах сталевих і полімерних стрижнів - анкерів. На відміну від рамного кріплення анкерне кріплення зводиться попередньо напруженої , тому відразу після зведення кріплення підвищується зчеплення по площинах нашарування порід або їх тріщинам. По питанню анкерного кріплення виконана велика кількість досліджень вітчизняних і закордонних учених , що дозволяють на науковій основі підійти до розкриття фізичної сутності цього виду кріплення. Великі експериментальні й аналітичні дослідження, а також дані практики не прищепили до створення загальновизнаної роботи анкерному кріплення й розробці єдиного методу розрахунків її параметрів. Однак аналіз існуючих методів розрахунків, показує, що переважною більшістю вчених як основного фактора , що визначає щільність установки анкерів, ухвалюється несуча здатність замка анкера або його початковий натяг. Існуюче вистава про анкерне кріплення гірських вироблень , викладені в роботах радянських і закордонних учених, можна звести до п'ятьом основним теоріям: підвішування безпосередньої покрівлі до основної ; формування грузонесущей конструкції; стиск підтримуючих порід; спільної роботи кріплення й породи; енергетичної теорії. Теорія підвішування безпосередньої покрівлі до вперше була запропонована в 1950 р. Ф. Бакки, її прихильниками є Л. Рабцевич, А. Г.,О.П.Широков і ряд інших дослідників. Сутність цієї теорії полягає в тому, що слабкі , зруйновані або схильні до відшарування породи безпосередньої покрівлі гірського вироблення підвішуються анкерами до більш міцних порід. Довжина анкерів ухвалюється при цьому з умови закріплення їх замків за межами зони можливого обвалення, а щільність установки анкерів повинна бути такий , щоб їх сумарна несуча здатність перевищувала вагу підтримуваних ними порід. Основною розрахунковою величиною для визначення параметрів анкерному кріплення є площа покрівлі, що доводиться на один анкер, і обумовлена як функція несучої здатності його замка або попереднього початкового натягу анкера . Теорія формування грузонесущей конструкції вперше сформована О.Якоби й одержала подальший розвиток у роботах В.Н. М.Семевского, Е. О.,К.,Я.,Ю.Я.Махно й інших дослідників. Сутність цієї теорії полягає в тому, що при анкернім кріпленні гірські породи зазнають штучному зміцненню й у масиві формується грузонесущая конструкція, аналогічна складеній балці, плиті, зводу або арці. породи, що скріплюються, зазнають у цьому випадку головним чином стиску , а анкера сприймають розтяжні зусилля. Розрахунковими методами, що базуються на цій теорії, довжина анкерів визначається виходячи з різних міркувань . Площа покрівлі, що доводиться на один анкер, у явному або неявному виді залежить від напруги (несучої здатності) анкерів або прочностных властивостей матеріалів, з якого вони виготовлені. Прихильники теорії стиску підтримуючих порід Ж.Талобор і А. Г.,О.Югон припускають , що робота анкерного кріплення зводиться до стиску товщі, що скріплюється, порід і запобіганню виникаючих у її нижніх шарах розтягувальних напруг. Якщо відразу ж після вилучення гірської маси встановити анкерне кріплення, стисши породи зусиллям, рівним попередньому натягу анкерів, розвиток розтягувальних напруг припиниться й руйнування порід на контур вироблення не відбудеться. Якщо ж вироблення протягом деякого часу залишається незакріпленої , то покрівля зазнає вигину розтягувальні напруги, що й розвиваються в нижніх шарах , приведуть до небезпечних деформацій і розтяганням покрівлі. Площа покрівлі, що доводиться на один анкер, визначається авторами цієї теорії залежно від величини початкового натягу анкерів. Розглянуті теорії роботи анкерному кріплення узгодяться з даними практики в тих випадках, для яких вони рекомендуються. Однак прийменникові відповідно до цих теорій методи розрахунків засновані на спрощенні розглянутих явищ і містять ряд допущень, що знижують вірогідність і практичну цінність отриманих при розрахунках результатів. Так, взаємодія анкерного кріплення й підтримуваних нею порід автори зазначені вище теорії розглядають як статистичне завдання , хоча загальновідомо, що після установки кріплення гірське породи протягом певного часу продовжують зміщатися убік вироблення . У якості основного фактора , що визначає щільність установки анкерів, ухвалюється несуча здатність замків анкерів або їх початковий натяг. При це передбачається , що величина несучої здатності замків і натяг анкерів у процесі роботи кріплення залишаються незмінними, хоча дані практики й спеціальних досліджень показують, що натяг анкерів, установлених у гірських виробленнях , перетерплюють істотна зміна , яка може відрізнятися від первісного . У зв'язку із цим в останні роки все більша увага приділяється вивченню роботи анкерів в умовах їх тривалої експлуатації. Механізм взаємодії анкерному кріплення й підтримуваних порід розкривається теорією спільної роботи кріплення й породи, розробленої А. Г.,О.Т.Талпакоревым, який показує, що анкерне кріплення, будучи податливої , не може повністю запобігти процесу непружного зсуву порід покрівлі, вона може обмежити лише швидкість і за певних умов призупинити. У перший момент після установки анкерів їх тиск на породу через подхваты визначається початковим натягом. Потім під дією прикладених до подхватам сил гірського тиску реактивний опір кріплення зростає й анкера в результаті пружного розтягання металу й ковзання замка в шпарі зміщаються убік вироблення , при цьому зміщається її контур. При зсуві напружений стан порід знижується, а здатність анкерів сприймати навантаження - збільшується. Цей процес буде розвиватися до настання рівноваги в системі кріплення - порода, тобто доти , поки реактивний опору анкерів не виявиться рівним діючим на них силам гірського тиску. Якщо анкерне кріплення встановити слідом за оголенням порід покрівлі й створити в ній необхідна напруга , то шари порід будуть утримуватися в природньому зв'язку й предотвратится їх розшарування. Це також підвищує несучу здатність порід. Завдяки дії анкерного кріплення знижується ковзання шарів порід. За допомогою анкерного кріплення забезпечується взаємодія окремих шарів порід у покрівлі вироблення . Це означає, що окремі шари порід у зоні зниження напруг стягають анкерами, тим самим виключають у цих шарах дія вертикальних розтягань і стиску й забезпечують несучу здатність покрівлі. Тому в тонкошаруватих породах можна за допомогою анкерів закріпити шари порід у покрівлі й тим самим запобігти їхньому відділенню від масиву, взаємне зрушення й прогинання в гірське вироблення . Стійкість покрівлі при це буде залежати від межі міцності порід на вигин і числа з'єднаних шарів . Прихильники енергетичної теорії взаємодії породного масиву з анкерним кріпленням уважають , що при проведенні вироблення звільняється потенційна енергія, величина якої визначається початковим напруженим станом . У закріпленім виробленні енергія, що вивільняється, затрачається не тільки на руйнування деформованих порід, але подолання опору кріплення . Даний підхід є універсальним, але його практичне застосування утруднене визначенням вихідних даних. Гірське вироблення можна підтримувати анкерним кріпленням, і тоді коли покрівля її не плоска , склепінна, порода частково зруйнована або ж передбачається різний характер залягання шарів . При склепінній формі вироблення забезпечується додатковий опір бічним зсувам шарів порід. При склепінній формі вироблення анкери закріплюють у породі, у якій не відбулося рівноважного напруженого стану , або де напруги не перевищили межі пружності породи. Для протидії розтягувальним напругам анкери повинні встановлюватися до площин тріщин, що зароджуються, тобто в покрівлі - до площин нашарування, а в стінках - до площин поздовжніх тріщин розриву. У шарах порід з різними кутами заляганні анкера необхідно встановлювати веерообразно, враховуючи кут нахилу або порушення связности порід Сутність цієї теорії полягає в тому, що слабкі , зруйновані або схильні до відшарування породи безпосередньої покрівлі гірського вироблення підвішуються анкерами до більш міцних порід. Довжина анкерів ухвалюється при цьому з умови закріплення їх замків за межами зони можливого обвалення, а щільність установки анкерів повинна бути такий , щоб їх сумарна несуча здатність перевищувала вагу підтримуваних ними порід. Основною розрахунковою величиною для визначення параметрів анкерному кріплення є площа покрівлі, що доводиться на один анкер, і обумовлена як функція несучої здатності його замка або попереднього початкового натягу анкера . Теорія формування грузонесущей конструкції вперше сформована О.Якоби й одержала подальший розвиток у роботах В.Н. М.Семевского, Е. О.,К.,Я.,Ю.Я.Махно й інших дослідників. Сутність цієї теорії полягає в тому, що при анкернім кріпленні гірські породи зазнають штучному зміцненню й у масиві формується грузонесущая конструкція, аналогічна складеній балці, плиті, зводу або арці. породи, що скріплюються, зазнають у цьому випадку головним чином стиску , а анкера сприймають розтяжні зусилля. Розрахунковими методами, що базуються на цій теорії, довжина анкерів визначається виходячи з різних міркувань . Площа покрівлі, що доводиться на один анкер, у явному або неявному виді залежить від напруги (несучої здатності) анкерів або прочностных властивостей матеріалів, з якого вони виготовлені. Прихильники теорії стиску підтримуючих порід Ж.Талобор і А. Г.,О.Югон припускають , що робота анкерного кріплення зводиться до стиску товщі, що скріплюється, порід і запобіганню виникаючих у її нижніх шарах розтягувальних напруг. Якщо відразу ж після вилучення гірської маси встановити анкерне кріплення, стисши породи зусиллям, рівним попередньому натягу анкерів, розвиток розтягувальних напруг припиниться й руйнування порід на контур вироблення не відбудеться. Якщо ж вироблення протягом деякого часу залишається незакріпленої , то покрівля зазнає вигину розтягувальні напруги, що й розвиваються в нижніх шарах , приведуть до небезпечних деформацій і розтяганням покрівлі. Площа покрівлі, що доводиться на один анкер, визначається авторами цієї теорії залежно від величини початкового натягу анкерів. Розглянуті теорії роботи анкерному кріплення узгодяться з даними практики в тих випадках, для яких вони рекомендуються. Однак прийменникові відповідно до цих теорій методи розрахунків засновані на спрощенні розглянутих явищ і містять ряд допущень, що знижують вірогідність і практичну цінність отриманих при розрахунках результатів. Так, взаємодія анкерного кріплення й підтримуваних нею порід автори зазначені вище теорії розглядають як статистичне завдання , хоча загальновідомо, що після установки кріплення гірське породи протягом певного часу продовжують зміщатися убік вироблення . У якості основного фактора , що визначає щільність установки анкерів, ухвалюється несуча здатність замків анкерів або їх початковий натяг. При це передбачається , що величина несучої здатності замків і натяг анкерів у процесі роботи кріплення залишаються незмінними, хоча дані практики й спеціальних досліджень показують, що натяг анкерів, установлених у гірських виробленнях , перетерплюють істотна зміна , яка може відрізнятися від первісного . У зв'язку із цим в останні роки все більша увага приділяється вивченню роботи анкерів в умовах їх тривалої експлуатації. Механізм взаємодії анкерному кріплення й підтримуваних порід розкривається теорією спільної роботи кріплення й породи, розробленої А. Г.,О.Т.Талпакоревым, який показує, що анкерне кріплення, будучи податливої , не може повністю запобігти процесу непружного зсуву порід покрівлі, вона може обмежити лише швидкість і за певних умов призупинити. У перший момент після установки анкерів їх тиск на породу через подхваты визначається початковим натягом. Потім під дією прикладених до подхватам сил гірського тиску реактивний опір кріплення зростає й анкера в результаті пружного розтягання металу й ковзання замка в шпарі зміщаються убік вироблення , при цьому зміщається її контур. При зсуві напружений стан порід знижується, а здатність анкерів сприймати навантаження - збільшується. Цей процес буде розвиватися до настання рівноваги в системі кріплення - порода, тобто доти , поки реактивний опору анкерів не виявиться рівним діючим на них силам гірського тиску. Якщо анкерне кріплення встановити слідом за оголенням порід покрівлі й створити в ній необхідна напруга , то шари порід будуть утримуватися в природньому зв'язку й предотвратится їх розшарування. Це також підвищує несучу здатність порід. Завдяки дії анкерного кріплення знижується ковзання шарів порід. За допомогою анкерного кріплення забезпечується взаємодія окремих шарів порід у покрівлі вироблення . Це означає, що окремі шари порід у зоні зниження напруг стягають анкерами, тим самим виключають у цих шарах дія вертикальних розтягань і стиску й забезпечують несучу здатність покрівлі. Тому в тонкошаруватих породах можна за допомогою анкерів закріпити шари порід у покрівлі й тим самим запобігти їхньому відділенню від масиву, взаємне зрушення й прогинання в гірське вироблення . Стійкість покрівлі при це буде залежати від межі міцності порід на вигин і числа з'єднаних шарів . Прихильники енергетичної теорії взаємодії породного масиву з анкерним кріпленням уважають , що при проведенні вироблення звільняється потенційна енергія, величина якої визначається початковим напруженим станом . У закріпленім виробленні енергія, що вивільняється, затрачається не тільки на руйнування деформованих порід, але подолання опору кріплення . Даний підхід є універсальним, але його практичне застосування утруднене визначенням вихідних даних. Гірське вироблення можна підтримувати анкерним кріпленням, і тоді коли покрівля її не плоска , склепінна, порода частково зруйнована або ж передбачається різний характер залягання шарів . При склепінній формі вироблення забезпечується додатковий опір бічним зсувам шарів порід. При склепінній формі вироблення анкери закріплюють у породі, у якій не відбулося рівноважного напруженого стану , або де напруги не перевищили межі пружності породи. Для протидії розтягувальним напругам анкери повинні встановлюватися до площин тріщин, що зароджуються, тобто в покрівлі - до площин нашарування, а в стінках - до площин поздовжніх тріщин розриву. У шарах порід з різними кутами заляганні анкера необхідно встановлювати веерообразно, враховуючи кут нахилу або порушення связности порід.

Анімаційний рисунок анкерування вироботки

(8 КАДРІВ,10 ЦИКЛІВ, 67 КБ)

3 ВИСНОВКИ

1. Аналіз зміни стану масиву навколо вироблень показує, що в умовах глибоких шахт відбувається формування й розвиток зони непружних деформацій. Її розміри становлять 2-6 м.

2. У цей час немає єдиної думки на механізм взаємодії анкерному кріплення й навколишнього масиву.

СПИСОК ВИКОРИСТОВУВАНОЇ ЛІТЕРАТУРИ

1. Заславский Ю.З. ДЗ., Дружко Е. О.,К.,Я.,Ю.Б. Нові види кріплення гірських вироблень . М.: Надра.1989.- 256с.

2. Лисичкин В.Г., Зислин Ю.А. Г.,О., Берлявский Г.П. Аналіз тенденції в застосуванні металевих аркових кріплень на вугільних шахтах // Шахтне будівництво. - 1984.- № 1.-С.8-9

3.Розенберг Ф.Я., Елагин Л.І. Про вдосконалювання кріплень для підготовчих вироблень // Шахтне будівництво. - 1980.- С.19-23.

4. Широков А. Г.,О.П. Теорія й практика застосування анкерному кріплення . - М.: Надра. 1981.- 381с.

5. Байкенжин М.А. Г.,О. Розробка способу підтримки пластових підготовчих вироблень глибоких обріїв шахт податливої рамно - анкерним кріпленням: Дисс. канд. Техн. Наук.- Караганда.- 1987.- 156 с.

6. Клюєв А. Г.,О.П. Досвід застосування комбінованої анкерно - арковому кріплення .- Донецьк, ЦБНТИ Мінвуглепрому СРСР.- 1989.- 4с..

7. Черняк І.Л., Бурчаков Ю. І. Керування гірським тиском у підготовчих виробленнях глибоких шахт // М.: Надра, 1984. - 304 с.

8. Лабасс А. Г.,О. Тиск гірських порід у вугільних шахтах. - У кн. : Гірський тиск . - М. : Госгортехиздат, 1961, - С.59 - 164.

9. Руппенейт К. О.В. Деякі питання механіки гірських порід. - М. : Углетехиздат, 1954. - 384с.

10. Булычев Н. М.С. Механіка підземних споруджень . - М. : Надра, 1989. - 270с.

11. Заславский Ю.З. ДЗ., Зорин А. Г.,О.Н. М., Черняк І.Л. Розрахунки параметрів кріплення вироблень глибоких шахт. - К. О. : Техніка, 1972. - 156с.

12. Литвинский Г.Г. Кінетика тендітного руйнування породного масиву в околиці гірського вироблення . - ФЕПРПИ, 1974. - №5.- С.15 - 22.

13. Нейман Л.К. О., Мельников О.І. До розрахунків зсувів порід у підготовчих виробленнях . - У кн.: Гірське давлние й гірські удари. - М.: Праці ПОЧУЙ, 1974. - №91. - С.63-66..

14. Заславский Ю.З. ДЗ., Перепичка Ф.І. Кріплення капітальних вироблень на більших глибинах. - Донецьк: Донбас, 1971. - 120с.

15. Черняк І.Л. Підвищення стійкості підготовчих вироблень . - М.: Небра, 1993. - 256с.

16. Мороз А. Г.,О.Ф. Про руйнування осадових гірських порід поблизу підготовчих вироблень // Разраб. Родовищ корисних копалин : Респ. Межвед научн. - техн. Сб. - 1985 - Вып. 72. - С.18-32.

17.Потапкин І.Ф., Братишко А. Г.,О.С., Патапкин І.І. і ін. Механізм руйнувань гірських порід навколо підготовчого вироблення , проведеної в недоторканому масиві . // Разраб. Родовищ корисних копалин : Респ. Межвед научн. - техн. Сб. - 1991. - Вып. 90.- С. 83 - 89.

18.. Махно Е. О.,К.,Я.,Ю.Я. До питання з розрахунках штангового кріплення // Вугілля. - 1959.- №5.- С.41-42

19. Югон А. Г.,О., Кост А. Г.,О. Штангове кріплення гірських порід.- М.: Госгортехиздат. 1962.- 238 с.

20.Толпакорев А. Г.,О.Т. До розрахунків параметрів анкерному кріплення // Вугілля.- 1962.- № 1.- с.18-22.

21.. Клюєв А. Г.,О.П. Обґрунтування параметрів кріплення підготовчих вироблень податливої анкерно - рамним кріпленням у зоні впливу очисних робіт: Дисс. кан.тих .наук.- Донецьк.- 1989.- 213 с.

22. Рогинский В.М. Проектування й розрахунки залізобетонному штанговому кріплення .- М.: Надра, 1971.- 212с.

23. Широков А. Г.,О.П., Горбанів В.Ф. Підвищення стійкості гірських порід. - Новосибірськ: Наука , 1983.- 167 с.

24. Ткачев В.А. Г.,О. Установлення раціональних параметрів і області застосування анкерному кріплення в комбінації з рамними кріпленнями у выемочных штреках: Дисс. канд.техн.наук. - М., 1976.- 155 с..

25. Якоби О. Практика керування гірським тиском. - М.: Надра, 1987.- 566 с.

26. Заславский Ю.З. ДЗ., Мостков В.М. Кріплення підземних споруджень .- Надра, 1979.- 325 с.

27. Штефан П.К. О. Анкерне кріплення в штреках з високою конвергенцією.// Глюкауф. - 1994.- № 4.- С.25-29.

28. Євсєєв В.С., Утрихин А. Г.,О.Н. М., Мурашев В.І. Визначення граничної глибини застосування анкерному кріплення в підготовчих виробленнях // Вугілля. - 1984 . - № 6. - С. 18-20.

29. Правила безпеки у вугільних і сланцевих шахтах. - М. : Надра, 1986. - 447 с.

© ДонНТУ 2009 Ємець Д.К.
На початок сторінки
Матеріали по темі випускної роботи: Про автора