UA   EN
ДонНТУ   Портал магистров

Реферат по теме выпускной работы

Содержание

Введение

Угольная промышленность остается ведущим звеном в системе энергетической независимости и безопасности Донецкой Народной Республики. На сегодняшний день добычу угля ведут 17 крупных государственных шахт и одна - частной формы собственности, общая численность трудовых коллективов превышает 31 тыс. человек. За годы существования ДНР в эксплуатацию введены 48 новых лав и 1 новый горизонт, а горняки постоянно выполняют и перевыполняют производственные задания, что позволило добыть и выдать на-гора более 43 млн. тонн угля, а проходческим бригадам пройти 224 километра горных выработок.

Шахты продолжают работать, заряжать новые лавы и добывать топливо во многом благодаря специализированным заводам угольного машиностроения, входящим в состав угледобывающих объединений. Уровень добычи угля, конечно же, напрямую зависит от спроса на твердое топливо, и в Республике он неуклонно растет. В текущем году Министерство планирует добыть чуть меньше 8 млн. тонн угля, а уже в 2021 году перешагнуть отметку в 10 млн. тонн выемки «черного золота».

«На сегодняшний день Донецкая Народная Республика не только полностью обеспечена необходимым объемом угля для собственных нужд, но и имеет серьезный потенциал для экспорта качественных сортовых марок «черного золота» за пределы нашего государства. При условии роста внутреннего потребления, в частности, увеличения загрузки крупных промышленных предприятий Республики и, соответственно энергогенерирующего сегмента, угледобывающая промышленность в состоянии значительно увеличить объем добычи твердого топлива», - заявил заместитель Министра угля и энергетики.

Промышленные запасы «черного золота» по предприятиям Министерства угля и энергетики составляют 846 млн. 789 тыс. тонн. Уголь, поднятый на-гора, поступает на коксохимические и металлургические предприятия, а также теплоэлектростанции Республики. На территории ДНР работают 2 ТЭС, которые не только полностью обеспечивают потребности Республики в электроэнергии, но и поставляют ее в соседнюю республику. Как мы видим из сказанного выше, в угольной промышленности достигнуты положительные результаты во всех аспектах. Однако, есть проблема с тем, что с увеличением глубины разработки месторождений на угольных шахтах усложняются горные и гидрогеологические условия, существенно снижают эффективность использования горной техники ухудшают условия труда горняков.

Динтенсификация добычи угля требует увеличения темпов проведения выработок по подготовке новых рабочих горизонтов отрабатываемых пластов или вскрытию новых. При наличии притока воды в проходческие забои производительность и условия труда рабочих зависят от своевременности и надежности откачки воды. Особенно важное значение имеет забойный водоотлив при проведении наклонных выработок. Даже небольшое количество воды в забое снижает эффективность работы погрузочных механизмов, затрудняет ведение бурильных работ по почве, ухудшает условия труда рабочих. Вода нередко становится причиной выхода из строя низкорасположенных приводных электродвигателей ходовой части комбайнов и породопогрузочных машин. Несвоевременность откачки воды является причиной длительных простоев забоев. Нормы выработки проходчиков, работающих в обводненных забоях, снижаются на 5…15%. На практике же, темпы проведения выработок уменьшаются еще в большей степени. Снижение темпов проведения выработок приводит к срыву сроков ввода в действие новых мощностей и нарушению ритмичности работы угольного предприятия.

Насосы, применяемые на действующих шахтах в качестве средств откачки воды из забоя, не удовлетворяют в полной мере требованиям, предъявляемым к ним. Все применяемые в настоящее время для проходческого водоотлива насосы не обеспечивают полного осушения призабойного пространства. Из всех возможных средств забойного водоотлива наибольший интерес представляют водоструйные насосы-гидроэлеваторы. Они конструктивно просты, не имеют вращающихся и трущихся поверхностей, что обеспечивает их надежную и длительную работу на воде, содержащей абразивный твердый материал. Гидроэлеваторы могут быть изготовлены на практически любые необходимые подачи.

1. Актуальность темы

Центробежные насосы применяют практически во всех отраслях народного хозяйства. Они используются на теплоэлектростанциях, в реактивных двигателях ракет, при откачке воды из трюмов кораблей, в горной промышленности, на землесосных снарядах, для водоснабжения заводов и обогатительных фабрик, в горнорудной промышленности, в металлургии, для шлюзов на каналах. В химической промышленности применяются специальные насосы для перекачки агрессивных и горючих жидкостей, а также в технологии – для перемешивания и дозирования.

Указанные области применения определяют условия работы насосов, при которых возникает кавитация. Так на теплоэлектростанциях причиной кавитации насосов является перекачки ними горячей воды, в реактивных двигателях ракет – перекачка горючих смесей, высокие скорости вращения вала двигателя, при откачке воды из трюмов кораблей – переменная величина высоты всасывания, невозможность установки насоса в трюме, в химической промышленности – перекачка агрессивных и горючих жидкостей, в горной промышленности – насосы водоотлива работают с переменной высотой всасывания.

Для шахтного водоотлива при больших высотах откачки воды часто используются высокооборотные насосы ЦНС 300 – (700…1000). Насосы характеризуются сравнительно малыми габаритами и металоёмкостью. Однако для нормальной, бескавитационной работы требуют подпора на входе, для этих целей используются бустерные насосы ВП – 340. Эти насосы характеризуются низкой эксплуатационной надежностью обусловленной наличием вертикально расположенного составного вала. Недостатки бустерного насоса ведут к значительному снижению надежности всей установки в целом. Бустерный насос требует квалифицированного обслуживания[1].

Существуют множество различных способов создания подпора для высокооборотных центробежных насосов. Одним из способов, обеспечивающих безкавитационную работу насоса, является использование бустерных гидроэлеваторов.

Имея ряд существенных преимуществ перед другими бустерными устройствами, гидроэлеваторы имеют сравнительно низкий КПД, который определяется конструктивными и режимными параметрами. В данной работе проведено определение рациональных параметров бустерного гидроэлеватора для высокооборотного центробежного насоса, работающего в условиях шахтного водоотлива.

2. Передвижная гидроєлеваторная водоотливная установка

2.1 Общая характеристика водоотлива при проведении наклонных выработок в обводненных породах

Приток воды в проходческие забои обычно не превышает десяти кубических метров в час. Однако, в обводненных месторождениях они достигают двадцати и более кубометров в час.

Наличие притока воды в забой снижает производительность труда проходчиков. Они зачастую работают в воде, что существенно усложняет выполнение многих операций. Значительную часть времени забои находятся в призатопленном состоянии, вследствие чего их микроклимат характеризуется высокой влажностью. На глубоких горизонтах положение усугубляется высокими температурами окружающих пород. В соответствии с имеющимися нормативными документами, при значительных притоках воды, поступающей в забой из почвы и боковых пород, нормы выработки снижаются на 5…15%. На практике, при притоках воды двадцать и более кубометров воды в час, темпы проведения выработки снижаются в еще большей степени. Объясняется это не столько ухудшением условий работы горняков, сколько тем, что трудности с откачкой большого притока не позволяют рационально вести горные работы.

Вода, откачиваемая из забоя, нередко агрессивна и содержит значительное количество твердых частиц абразивного материала, особенно при комбайновом способе проведения выработок. Припроведение наклонных выработок в 90…95% случаев погрузка породы механизирована (породопогрузочные машины, скреперы). Работа погрузочных механизмов способствует дроблению и размоканию породы, в результате чего в забое образуется гидросмесь, удаление которой представляет значительную трудность. Производительность погрузочных механизмов при работе гидросмеси снижается почти до нуля. Откачка ее насосами приводит к преждевременному выходу из строя. Предотвратить образование гидросмесиможно только за счет поддержания забоя постоянно сухим. Поэтому важнейшее требование, предъявляемое к водоотливу при проведении наконных выработок – непрерывность откачки воды из забоя. Средства откачки воды должны надежно и длительно работать на воде со значительным содержанием абразивного твердого материала. При этом обеспечивать откачку забоя «насухо». Исходя из условий эксплуатации, средства откачки воды непосредственно из забоя должны обладать свойством самовсасывания, быть легко передвигаемыми и не требовать строгой ориентации (вертикальной или горизонтальной) при работе, а их габариты не стеснять призабойного пространства.

Напоры, необходимые для откачки воды из забоя на вышележащий горизонт, определяются, в основном, разностью отметок начала и конца проводимой наклонной выработки и могут изменяться в широких пределах.

2.2 Анализ схем и средств проходческого водоотлива

Применяемые на практике схемы передвижного проходческого водоотлива предусматривают использование переносного забойного насоса для откачки воды непосредственно из забоя и, в большинстве случаев перекачного насоса для перекачки ее на вышележащий горизонт. Забойные и перекачные насосы работают в режимах частых пусков, обусловленных необходимостью постоянной откачки воды и малым объемом регулировочной емкостью, которая выполняется в виде временного водосборника или перемещаемого скипа (вагонетки).

Центробежные погружные насосы с пневмоприводом малы по габаритам и массе, однако сложность конструкции и высокая частота вращения (3500…6500 мин-1) снижают их надежность [2] , особенно при работе на загрязненной воде. Насосы требуют квалифицированного обслуживания и постоянного контроля при работе. Небольшие (6…8 метров) напоры насосов требуют частого перемещения перекачнойустановки. В основном они используются для откачки воды в вагонетки или бадьи.

Для откачки воды непосредственно из забоя на действующих шахтах наиболее широко используются насос 1В 20/10 и, при наличии сжатого воздуха, погружной центробежный насос Н-1М. Отвечая ряду требований, предъявляемым к забойным насосам, они характеризуются следующими основными недостатками:

1.сложное конструктивное устройство требует квалифицированного обслуживания;

2.необходим постоянный контроль за работой насосов;

3.твердый материал, содержащийся в воде, приводит к интенсивному износу рабочих поверхностей насоссов и снижению их долговечности;

Забойные насосы обычно эксплуатируются без использования средств автоматической защиты, что нередко приводит к преждевременному выходу их из строя. Так, при подсосах воздуха в приемное устройство выходит из строя резиновый статор винтовых или механическая часть центробежных погружных насосов. Поэтому, при работе насосов требуется контроль и они не обеспечивают откачку забоя «насухо».

На перекачных установках применяются как винтовые, так и центробежные насосы. Необходимость заливки центробежных насосов перед пуском усложняет эксплуатацию ступенчатого водоотлива. Насосы работаю на неосветленной воде, что отрицательно сказывается на их долговечности. В определенных условиях, особенно в начальный период проведения выработки, центробежные насосы работают в кавитационных режимах, что также уменьшает их долговечность. В подавляющем большинстве случаев перекачные насосные установки не автоматизированы.

Последовательная работа двух насосных установок снижает надежность водоотлива. Своевременность откачки воды достигается за счет значительных материальных и трудовых затрат (резервирование средств откачки воды, их доставка в забой и обслуживание). Для откачки воды из забоя иногда используют водоструйные нососы – гидроэлеваторы, которые наиболее полно отвечают требованиям, предъявляемым к средствам забойного водоотлива.

Гидроэлеватор не нуждается в квалифицированном обслуживании и постоянном присутствии человека при работе. С помощью гидроэлеватора можно откачивать забой «насухо» - при подсосах воздуха в приемное устройство он не требует отключения. Способность гидроэлеватора работать на воздуъе позволяет переносить приемное устройство подводящего трубопровода в любую точку забоя и исключает необходимость в подготовке приямка, на что затрачивается ручной труд. Габариты и масса гидроэлеватора всегда меньше, чем у насоса с такой же подачей. Отсутствие вращающихся и трущихся поверхностей обеспечивает его надежную и длительную работу на загрязненной воде. Благодаря хорошей всасывающей способности гидроэлеватор можно располагать на таком расстоянии от забоя, которое позволит не убирать его при взрывании. Этим обеспечивается постоянство откачки воды из забоя и создание нормальных условий труда рабочих.

Несмотря на очевидные технические преимущества гидроэлеваторов перед другими средствами откачки воды непосредственно из забоя, они не находят широкого использования для проходческого водоотлива. В шахтной практике гидроэлеваторы используются, в основном, для специальных целей – очистки зумпфов скиповых стволов и водосборников, вакуумного водопонижения и транспортирования породы из забоя при проведении выработок. В литературе имеются сведения и о применении гидроэлеваторов для откачки воды из забоев при проведении наклонных выработок, а также для откачки воды из затопленных уклонных полей шахт. Возможная схема использования гидроэлеваторов в шахтных условиях: схема, в которой гидроэлеватором производится прямая откачка воды, а для работы насоса, подача которого полностью или частично используется в качестве рабочей воды для гидроэлеватора, имеется значительный объем (водосборник главного или участкового водоотлива). В этом случае режимы работы гидроэлеватора источника рабочей воды не влияют друг на друга. Примером могут служить схемы гидроэлеваторной очистки зумпфов скиповых стволов, прямой откачки воды из забоя при проведении вертикальных стволов. Благодаря наличию большой емкости, насосы в таких схемах работают на осветленной воде и на режим их эксплуатации не влияет расхождение фактических и расчетных подач гидроэлеваторов. С точки зрения технической возможности, прямую откачку воды из забоя на вышележащий горизонт целесообразно производить гидроэлеватором, если требуемый напор не превышает 80…90 метров.

3. Передвижная водоотливная установка с забойным гидроэлеватором

Важным условием ритмичности работы угольного предприятия является своевременная подготовка новых рабочих горизонтов. На действующей шахте обычно одновременно ведутся работы по проведению нескольких горизонтальных и наклонных выработок. Примерно в каждом втором забое по проведению наклонных выработок имеет место приток воды, ухудшающий условия работы горняков и влияющий на производительность труда. Даже незначительные притоки (Qпр < 5 м2/ч) обычно затрудняют возможность рациональной организации ведения горных работ. При значительных притоках (Qпр > 10 м2/ч) для откачки воды применяются центробежные насосы, совершенно не приспособленные для забойного водоотлива. Насосы требуют горизонтальной ориентации, заливки перед пуском и не допускают подсосов воздуха в приемное устройство. По этим причинам центробежные забойные насосы не обеспечивают своевременную откачку воды, что нередко является причиной длительных простоев забоев. В ДонНТУ разработана проходческая водоотливная установка с забойным гидроэлеватором (рис.3.1).

Промышленная эксплуатация нескольких установок на шахтах Донбасса показала их работоспособность и надежность откачки загрязненной воды из забоя «насухо», что позволяет даже при значительных притоках организовать рациональное ведение горных работ и этим обеспечивать требуемые темпы проведения выработок.

Использование водоструйного насоса (гидроэлеватора) обеспечивает откачку воды из забоя «насухо» благодаря тому, что он сохраняет работоспособность и при подсосах воздуха. Это особенно важно при буро-взрывном способе проведения выработки, когда необходимо бурить нижние ряды шпуров. Отсутствие у гидроэлеватора вращающихся и трущихся поверхностей обеспечивает его надежную и длительную работу на загрязненной воде. Загрязненная вода, откачиваемая гидроэлеватором в передвижной предварительный отстойник 12, частично осветляется, что снижает интенсивность гидроабразивного износа перекачного насоса 6.

Рисунок3.1 – Гидравлическая схема гидроэлеваторной передвижной водоотливной установки

Рисунок3.1 – Гидравлическая схема гидроэлеваторной передвижной водоотливной установки

Работа установки осуществляется следующим образом. Часть подачи перекачного насоса Q1 используется в качестве рабочей воды для гидроэлеватора, откачивающего воду из забоя. Суммарный расход рабочей и откачиваемой воды Q1+Q2 по напорному трубопроводу гидроэлеватора 5 поступает в отстойник 12, осветляется в нем и переливается в емкость 13.

В емкости смонтировано приемное устройство центробежного насоса 6, вторая часть подачи которого Q2, равна подаче гидроэлеватора, по трубопроводу 11 откачивается на вышележащий горизонт. Рабочий режим насоса настраивается с помощью дросселя 7 и задвижки 10. Настройка производиться при работающей установке по уровню воды и перекачной емкости 13, которая выполняет функции регулировочной. Сливной трубопровод 9 служит для регулирования подачи насоса при откачке забоя «насухо», т.к. при этом снижается подача гидроэлеватора и понижается уровень воды в регулировочной емкости.

Первоначально гидроэлеватора располагается на расстоянии 3…5 метров от забоя. По мере продвижения забоя наращивается подводящий трубопровод так, чтобы геометрическая высота всасывания гидроэлеватора не превышала 2,0…2,5 метров, а затем перемещается и гидроэлеватор. При его переноске вода из трубопроводов 4 и 5, расположенных ниже насоса, сливается в забой. Чтобы предотвратить слив воды из емкости 13 через насос, на его напорном трубопроводе устанавливается клапан или кран для сбора вакуума.

Максимальное расстояние между забоем и емкостью 12 определяется техническими параметрами насоса и гидроэлеватора, а также углом наклона выработки к горизонту. Перекачной насос и емкости перемещаются ближе к забою, когда напора гидроэлеватора недостаточно для откачки воды в отстойник.

4. Теоретический анализ рабочего процесса гидроэлеватора

В основу анализа принимаем уравнение баланса мощности, позволяющее провести полную количественную оценку распределения энергии, подведенной к гидроэлеватору [6]. При проведении анализа приняты следующие допущения.

В общем виде уравнение баланса мощности потоков в проточной части гидроэлеватора записывается следующим образом (см. 4.1)

Nвх=Nвых+ΣΔNпот (4.1)

где – мощность потоков рабочей и транспортируемой жидкостей на входе в камеру смешения;
Pк – давление, избыточное или вакуумметрическое, на входе в камеру (при вакуумметрическом давлении знак перед Pк меняется на противоположный);
V2 – средняя скорость транспортируемого потока на входе в камеру;
– мощность потока на выходе из диффузора;
Pq – избыточное давление на выходе из диффузора;
Vg – средняя скорость в этом сечении.

Потери мощности потока в диффузоре определяются по известной в гидравлике зависимости:

где ξg – коэффициент сопротивления диффузора;
Vср – средняя скорость потока на входе в диффузор.

Рисунок 4.1 – Геометрия проточной части и элементы гидроэлеватора

Принцип работы гидроэлеватора

Рисунок 4.2 – Принцип работы гидроэлеватора

Потери мощности при смешивании потоков в камере смешения многие авторы подсчитывают как потери струи в спутном потоке, используя зависимость Борна – Карно:

Уравнение (4.3) справедливо в случае, когда процесс смешивания потоков полностью завершился и коэффициент Кориолиса эпюры скорости в конечном сечении приближается к единице. Однако, известно, что в камере смешения гидроэлеваторов процесс полностью не завершается и продолжается в диффузоре. Поэтому, в приведенном виде уравнение (4.3) позволяет подсчитывать потери в камере смешения приблизительно значения. Кроме того, в камере смешения имеют место потери на трение, которые могут быть значительными вследствие больших скоростей потока.

Незавершенность процесса смешивания потоков в камере оказывает влияние на потери в диффузоре. Обычно значение потерь в диффузоре и на трение в камере смешения подсчитывается с использованием коэффициентов сопротивления диффузора и трения, определяемых экспериментально. Потери мощности в камере смешения определяются при перемешивании потоков и на трение зависят от режима работы и конструкции гидроэлеватора:

где ξкс – коэффициент сопротивления камеры смешения. Уравнение (4.2) с учетом зависимостей (4.3) и (4.4) принимает вид:

Давление на входе в камеру смешения можно выразить через параметры потока транспортируемой жидкости в приемной камере:

где Pпк – избыточное или вакуумметрическое давление в приемной камере; Vпк – средняя скорость транспортируемого потока в камере; ξвх – коэффициент сопротивления конфузора и участка входа в камеру смешения.

Подставляя зависимости (4.4) и (4.6) в уравнение (4.5), получим после преобразований:

Выразив уравнение (4.7) все скорости через скорость струи рабочей жидкости и отношения соответствующих площадей сечений к площади сечения насадка и решив его относительно полного давления, создаваемого гидроэлеватором, получим:

где – полное давление, создаваемое элеватором.

Если известны геометрические размеры и значения коэффициентов сопротивлений элементов проточной части гидроэлеватора, по уравнению (4.8) можно рассчитать его напорную характеристику при постоянном полном давлении перед насадком и условии автомодельности режимов движения жидкости.

Отнеся уравнение (4.8) к полному давлению рабочей жидкости перед насадком, получим:

Полученная зависимость является уравнением безразмерной характеристики гидроэлеватора. Напорная характеристика гидроэлеватора строится по безразмерной при постоянных значениях напора рабочей жидкости перед насадком H1 и ее расхода Q1.

Коэффициент полезного действия гидроэлеватора определяется отношением полезной мощности, сообщаемой в нем потоку транспортируемой жидкости, к мощности затраченной, подведенной к насадку:

где К – коэффициент напора, определяемый по уравнению (4.9).

5 Усовершенствованная водоотливная установка с забойным гидроэлеватором

ПРис 5.1 Гидравлическая схема усовершенствованной гидроэлеваторной передвижной водоотливной установки

Рис 5.1 Гидравлическая схема усовершенствованной гидроэлеваторной передвижной водоотливной установки

В передвижной водоотливной гидроэлеваторной установки заменили один насос ЦНС38-132 на два насоса объемного типа действия 1В 20/10-16/20.

Для работы одного центробежного насоса, который подавал рабочую жидкость на гидроэлеватор и служил перекачнымтребовалась большая мощность, а значит и большие затраты на электроэнергию, так же агрегат ЦНС38-132 имел ряд недостатков, которые в новом оборудование почти отсутствуют[10].

К основным преимуществам объемных насосов, которые отличают их от насосов динамических(центробежных), относят следующие:

• возможность жесткого разграничения всасывающей(питающей) магистрали от напорной, что позволяет исключить обратный ток рабочей жидкости через насос;

• возможность забора жидкости из емкости (водоемов), уровень которых ниже уровня расположения насоса;

• возможность перекачивания жидкостей, имеющих относительно высокую вязкость;

• постоянство давления жидкости в напорной магистрали;

• возможность получения высоких технических параметров: напора и давления при относительно небольших затратах мощности на работу насоса;

• высокий коэффициент полезного действия (КПД);

• возможность точного регулирования и поддержания на необходимом уровне величины подачи жидкости в гидропривод;

Именно за счет последнего достоинства будет происходить экономия электроэнергии на обслуживание установки.

После внедрения нового оборудования, кардинально в работе установка ничего не меняется. Теперь будет один насос отдельно работать на подачу рабочей жидкости гидроэлеватору, а второй будет перекачным. За счет того, что теперь по мере продвижения забоя, можно точно регулировать необходимый уровень подачи жидкости в гидроприводе будет происходить экономия электроэнергии.

Выводы

В работе решена актуальная научно-техническая задача – повышения энергоэффективности передвижной гидроэлеваторной водоотливной установки. Доказано, что применение в данной системе насосов объемного принципа действия вместо центробежного насоса обеспечивает снижение затрат на электоэнергию по откачке притока.

Основные результаты и выводы работы состоят в следующем:

1. На основании анализа затрат электроэнергии на откачку воды гидроэлеваторной установкой с перекачным центробежным насосом, установлено, что имеет место перерасход электроэнергии, обусловленный особыми условиями его эксплуатации (периодическое перемещение по наклонной выработке) и свойствами его напорной характеристики.

2. При притоках в забой до 10м3/ч приняты для разработки насосы объемного принципа действия 1В20/10-16/10. С учетом ограничений по подаче насосов проведены расчеты необходимые для выбора трубопроводов установки и определения геометрических параметров гидроэлеватора (dк=25,5мм; dн=11мм; модуля m=5,37). Рассчитаны безразмерная и напорные характеристики гидроэлеватора, определены рабочие режимы гидроэлеватора и насосов, определены мощности на валах насосов и расход электроэнергии на откачку воды из забоя.

3. Обосновано снижение затрат электроэнергии при использовании насосов объемного принципа действия в составе гидроэлеваторной передвижной водоотливной установки.

4. Разработаны рекомендации по эксплуатации гидроэлеваторной водоотливной установки.

Список источников

  1. Яковлев В.М. Шахтная водоотливная установка с бустерным гидроэлеватором // Разработка месторождений полезных ископаемых. – Киев, Техника, 1979, вып. 52. – С. 94 – 97.
  2. В.Б.Малеев, Э.Н. Антонов, В.А. Романов. Эффективность центробежно – струйных систем в составе шахтного водоотлива . «Уголь Украины», №3,1995. [Электронный ресурс]
  3. Каменев П.Н. Гидроэлеваторы и другие струйные аппараты. – М.: Машстройиздат, 1950. -346с. [Электронный ресурс]
  4. В.Б. Малеев, Е.И. Данилов, В.М. Яковлев. Специальные средства водоотлива и гидромеханизированной очистки шахтных водосборных емкостей . Уч. пособие – Донецк :ДПИ, 1986, – 36. [Электронный ресурс]
  5. Фридман Б.Э. Гидроэлеваторы . – М.: Машгиз, 1960. – 321 с. [Электронный ресурс]
  6. Подвидз Л.Г.,Кириловский Ю.Л. Расчет струйных насосов и установок. Труды ВНИИгидромаш . Вып 38. – М.:1968. – с.44 – 96.
  7. Влияние условий всасывания на максимальную подачу гидроэлеватора .Яковлев В.М. Вып.41. – Киев: Техніка ,1975. – с.96 – 99.
  8. Соколов Е.Я.,Зингер Н.М. Струйные аппараты . – М.:Энергоатомиздат . 1989. – 351с. [Электронный ресурс]
  9. Уэйкерли Д. Проектирование цифровых устройств / Д. Уэйкерли. – М.: Постмаркет, 2002. – Том 2. – 528 с.[Электронный ресурс]
  10. Яковлев В. М. Разработка гидроэлеваторной проходческой водоотливной установки. Д., «ДПИ» 1987.[Электронный ресурс]
  11. Методические рекомендации по применению средств механизации очистки шахтных водосборных емкостей. Под общей ред. В. Г. Гейера ЦБНТИ Минуглепрома УССР, 1983.
  12. Гейер В. Г., Малыгин С. С., Фадин В. А. Инструкция по проектированию шахтных водоотливных установок. Донецк, ДПИ, 1971.