Реферат по теме выпускной работы

Содержание

Введение

Защита систем теплоснабжения и оборудования тепловых электростанций от внутренней коррозии на протяжении большого времени остается одной из самых актуальных проблем современной теплоэнергетики. Негативными результатами внутренней коррозии являются не только уменьшение времени эксплуатации оборудования тепловых сетей, ТЭС и котельных, но и значительно снижается мощность источников тепло- и электроэнергии, возрастают экономические затраты на восстановление и ремонт оборудования. В настоящее время термическая деаэрация воды является основным средством защиты от внутренней коррозии котлов, сетей водоснабжения и т.д., и возможность снижения издержек на подсобные процессы и, прежде всего, на дегазацию воды, может стать основным источником для повышения энергетической производительности теплоэнергетического производства.

Время службы тепловых сетей, которые питаются недеаэрированной водой, т.е. водой, в которой присутствуют растворенные газы, в 3—4 раза меньше срока службы тепловых сетей, питаемых деаэрированной водой. Например, на рисунке 1 приведен график влияния щелочности воды на скорость коррозии стали, которая в свою очередь является фактором, зависимым от температуры и давления в деаэраторе. Неэффективность методов регулирования процессов деаэрации и нестабильность технологических параметров (ТП) значительно влияет на эффективность деаэрации.

1. Актуальность темы

Анализ опубликованных данных показал, что потери металла от коррозии за все время службы металлического оборудования составляет около 8% от начальной массы. Если принимать во внимание высокий уровень снабженности теплоэнергетики дорогостоящим металлическим оборудованием, то основываясь на этот показатель можно легко представить размеры ущерба, который наносит коррозия оборудованию.

Коррозионное повреждение металла часто приводит к аварийным остановкам теплоэнергетического оборудования или снижению его мощности. Повреждения нередко лимитируют выработку электроэнергии и отпуск теплоты потребителям пара с одновременным пережогом топлива.

Наличие в системе ПНД (подогреватели низкого давления) благоприятствует развитию коррозии, так как температура воды после этих подогревателей возрастает на несколько десятков градусов. Согласно закону Вант-Гоффа повышение температуры на 10°С ускоряет протекание реакции в 2 раза и более [1, стр.83]. На рис.1 представлена зависимость скорости коррозии стали от температуры воды, где 1 — водопроводная вода, 2 — Na-катионированная вода, 3 — химически обессоленная вода, 4 — H-Na-катионированная вода. Весь водный тракт подвергается коррозии при совместном действии кислорода и угольной кислоты. Влияние щелочности воды на скорость коррозии стали показано на рис.2., которое в свою очередь является фактором зависимым от температуры и давления в деаэраторе.

Зависимость коррозии стали от температуры

Рис.1 Зависимость коррозии стали от температуры

Влияние щелочности воды на скорость коррозии стали

Рис.2 Влияние щелочности воды на скорость коррозии стали

На ТЭС перед техникой противокоррозионной защиты стоит чрезвычайно сложная задача по обеспечению безопасной работы металла при высоких значениях температуры и давления. Конденсатно-питательный тракт современных ТЭС включает в себя значительное количество элементов оборудования, способных подвергаться коррозионным разрушениям под действием растворенных в воде кислорода и угольной кислоты.

Изменившиеся в в настоящее время экономические условия, в том числе и резкий рост цен на топливно-энергетические ресурсы и нехватка средств для замены изношенного оборудования, сделали весьма актуальней проблему повышения энергетической и экономической эффективности технологических процессов деаэрации [1].

Неэффективность методов регулирования процессов деаэрации и нестабильность технологических параметров (ТП), недостатки в эксплуатации и встречающиеся при проектировании ошибки, не позволяющие организовать оптимальный режим работы деаэратора, часто приводят к серьезным нарушениям в работе всей установки и значительно влияют на эффективность деаэрации.

В настоящее время контроль ТП процесса деаэрации не является достаточно совершенным, точным для обеспечения эффективного процесса дегазации. На качество деаэрации могут влиять различные факторы, такие как возникновение недогрева при котором производительность деаэратора резко падает. Так же энергетическая эффективность процесса деаэрации зависит от технологий и качества управления работой деаэратора, предотвращение нестабильности ТП.

Важными условиями для обеспечения эффективного контроля процесса деаэрации являются правильная организация необходимых температурных режимов, оснащение деаэрационных установок современным оборудованием контроля качества деаэрации, применение современных технологий управления и прогнозирования ТП процесса деаэрации.

Основными контролируемыми параметрами процесса деаэрации являются уровень деаэрируемой воды (10—25 кПа с погрешностью 1%), давление в деаэраторе (0,7 МПа, с погрешностью 0,5%) и температуры (до 172°С, с погрешностью 0,3%). Для более эффективного контроля процесса деаэрации необходима новая технология контроля и регулирования ТП процесса деаэрации, сущность которой заключается в контроле ТП не только по отклонению значения параметра от номинального, но и по величине заданной остаточной концентрации растворенного кислорода или по величине рН деаэрированной воды.В качестве системы контроля технологическим процессом чаще всего используют унифицированные системы. В связи с этим возникает ряд моментов, которые значительно влияют на качество контроля процесса деаэрации.

Промышленные контроллеры, как правило, являются достаточно универсальными устройствами, так как они предназначены для решения большого круга задач. В случае применения одного из них для контроля процесса деаэрации, будет задействована всего лишь часть его функциональных возможностей, что говорит об избыточности. Для программирования используется специальный язык программирования Alfa, что значительно усложняет его отладку и эксплуатацию, так как для этого требуется специально обученный персонал.

2. Цель и задачи исследования, планируемые результаты

Для того чтобы повысить энергетическую и экономическую эффективность технологий термической деаэрации воды необходимо прогнозировать процессы, протекающие в деаэраторе, с возможностью дальнейшей их оптимизации на основе оперативного контроля. Однако для достижения определенного экономического и энергетического эффекта не достаточно проводить лишь анализ уровня допустимого содержания кислорода и диоксида углерода в деаэрируемой воде, как граничных значений эффективности оборудования.

Это можно осуществить за счет разработки системы контроля технологических параметров процесса деаэрации и создания условий для ее внедрения на ТЭС.

На сегодняшний день качество воды отслеживается при помощи кислородомеров, для которых регулируемыми параметрами служат заданные конечные показатели эффективности деаэрации: остаточные концентрации растворенных кислорода и диоксида углерода [2]. Погрешность измерения составляет ± (3мкг/дм3 +4% от измеряемой величины).

Поэтому, основной целью работы является разработка системы контроля технологических параметров процесса деаэрации, предназначенной для контроля качества процесса деаэрации, в частности контроля концентрации кислорода в воде. Система должна обладать простотой в эксплуатации и отладке, надежностью, иметь требуемые метрологические характеристики, а также иметь малый вес и габариты, которые позволят внедрить ее в существующую АСУТП (автоматическую систему управления технологичим процессом).

В процессе выполнения магистерской работы должны быть решены следующие задачи:

  1. Определить процентное содержание кислорода в деаэрированной воде, с помощью автоматизированной систему контроля технологических параметров процесса деаэрации;
  2. Произвести выбор методов измерительных преобразований, на базе которых будет реализован измерительный канал системы контроля;
  3. Рассмотреть существующие прототип прибора для контроля качества процесса деаэрации;
  4. Провести анализ преимуществ и недостатков этих прототипов, и сделать выводы относительно усовершенствования процессов измерения и обработки полученных результатов;
  5. Разработать структурную схему измерительного канала системы контроля технологических параметров процесса деаэрации;
  6. Оценить метрологические характеристики измерительного канала системы контроля;
  7. Предложить конструкцию системы контроля, имеющую возможность упрощенной отладки, малый вес и габариты для внедрения в АСУТП.
  8. Система для контроля технологических параметров в процессе деаэрации должна удовлетворять следующим требованиям:
    — Допустимое значение температуры пара: 210;
    — Диапазон измерительного давления, МПа: от 0 до 1
    — Скорость измерения, мс: 0,5;
    — Напряжение питания, В: 5;
    — Номинальная частота напряжения питания, Гц 400;
    — Диапазон отклонения напряжения питания от номинального,% от −20 до +20;
    — Погрешность измерения давления, %: 0,8;
    — Погрешность измерения уровня, %: 0,5;
    — Погрешность измерения температуры, %: 0,1;
  9. Система контроля технологических параметров в процессе деаэрации должна быть технологической в изготовлении, и содержать максимум стандартных и унифицированных изделий.

Реализация новых технологий контроля технологических параметров процесса деаэрации предусматривает глубокое и систематическое изучение технологического процесса деаэрации, составление математической модели и алгоритма оптимизации, которые позволили бы оценить степень влияния каждого из параметров, обеспечить полноту и однозначность описания его связей. Главным достоинством подобных технологий является надежное обеспечение нормативного качества деаэрации при максимально возможной энергетической эффективности реализуемых тепломассобменных процессов, возможность упростить отладку и эксплуатацию системы контроля ТП процесса деаэрации.

Предлагаемая система повышает качество исследования процесса деаэрации за счет большей по точности в измерении, соответственно уменьшает экономические потери за счет качества деаэрации.

3. Обзор исследований и разработок

Одной из ведущих мировых компаний является HydroGroup. Это зарегистрированная торговая марка компании Hydro-Elektrik GmbH. Уже десятилетия она выступает в области очистки воды и водоснабжения.

Что касается бывших стран СНГ, то результаты поиска систем контроля параметров процесса деэрации дал такие результаты:

На турбинном оборудовании ТЭС наибольшее распространение получили следующие локальные технические средства автоматизации:

— комплекс регулирующих и функциональных блоков на микроэлектронной базе «Каскад-2» (АООТ, г. Москва);

— агрегатированный комплекс электрических средств регулирования «АКЭСР-2» (ОАО «ЗЭиМ», г. Чебоксары);

— аппаратура регулирования и управления на микропроцессорной базе «Протар» (АООТ «МЗТА», г. Москва);

— контроллер малоканальный многофункциональный регулирующий микропроцессорный Ремиконт Р-130.

Эта аппаратура рассчитана на входные сигналы 0—5, 0—20, 4—20 мА; 0—10 В и позволяет создать один контур («Каскад-2», «АКЭСР-2»), два контура («Протар») и четыре контура регулирования («Р-130») при использовании одного прибора (регулирующего блока для «Каскад-2» (Р-27), «АКЭСР-2» (РП4-М1).

Для построения типовых схем АСР уровня в теплообменниках, давления пара в деаэраторе и давления пара на уплотнения турбины применяется аппаратура серии «Каскад-2»: регулирующее устройство РП4-М1.

В качестве вспомогательных устройств в схемах АСР применяются соответствующие номенклатуре регулирующей аппаратуры задатчики РЗД-12, ЗД-22, блоки ручного управления БУ22, БРУ-32, БРУ-42.

В качестве измерителей уровня применяются преобразователи давления серии «Метран» (концерн «Метран») типа ДД — перепад давлений: «Метран-45-ДД» с верхними пределами измерений параметра 10—25 кПа (1000—2500 кгс/м2).

Регуляторы давления пара на уплотнения могут комплектоваться преобразователями давления этого же типа, а также датчиками давления МТ100Р (ЗАО «Манометр») с верхними пределами измерений 0,06—0,1 МПа (0,6—1,0 кгс/см2), а в некоторых случаях до 0,25—0,4 МПа (2,5—4,0 кгс/см2). Давление в деаэраторах 0,7 МПа (7 кгс/см2) измеряется преобразователями давления Метран-45-ДИ или датчиками МТ100Р с верхним пределом измерения 1 МПа (10 кгс/см2).

Результаты поиска исследований на данную тематику таковы:

Проведены фундаментальные исследования в области совершенствования способов процесса деаэрации [3][4], определения предельной массообменной и энергетической эффективности термических деаэраторов [5], определение теоретически необходимого расхода выпара термических деаэраторов [6]. Однако в результате эти исследования сводятся в основном к проектированию новых конструктивных параметров деаэрационной установки. Практически не уделяется внимание возможности дистанционного контроля параметров, протекающих при данном технологическом процессе, посредством внедрения системы контроля технологических параметров процесса деаэрации, измерения и оценки качества процесса деаэрации.

4. Текущие результаты работы

Для практической реализации новых технологий управления необходимо знание динамических характеристик термических деаэраторов как объектов регулирования.

Динамическая характеристика отражает реакцию объекта управления во времени на регулирующее воздействие. Для деаэратора такие характеристики могут быть представлены динамикой изменения во времени регулируемого параметра (остаточной концентрации кислорода) при изменении какого-либо регулирующего параметра (расхода выпара или греющего агента, температуры воды, подаваемой на деаэрацию или парциального давления).

Сущность деаэрации заключается в процессе установления равновесия между жидкой и парогазовой фазами в соответствии с законом Генри, согласно которому концентрация растворенного газа пропорциональна парциальному давлению этого газа над поверхностью жидкости, а основным условием удаления газа из воды является снижение его парциального давления над водой.

Закон Генри справедлив именно для динамического равновесия системы. Зная концентрацию газа в жидкости (концентрацию раствора), пользуясь законом Генри, можно определить соответствующее этой концентрации равновесное давление газа над раствором.

Математические модели деаэраторов представляют собой зависимости показателей качества деаэрации (остаточного содержания кислорода и диоксида углерода) от основных управляемых режимных факторов (расхода Gх.о.в, температуры tх.о.в, щелочности Щх.о.в исходной химически очищенной воды, а также от расхода Gг.а и температуры tг.а греющего агента — перегретой воды) и их взаимодействий. Ниже представлена математическая модель процесса деаэрации.

Математическая модель процесса деаэрации

где ΔP — разность между равновесным давлением газа в жидкости и парциальным давлением газа над жидкостью;ΔS — поверхность контакта жидкости и газа; ΔV — выделившиеся из жидкости газы; ζ — время разделения газовой и жидкой фазой.

Одним из эффективных методов деаэрации воды является термическая деаэрация. Она основана на том, что с повышением температуры воды (при постоянном давлении) парциальное давление водяного пара над жидкостью увеличивается, в других газов (O2, CO2, NH3) — понижается, вследствие чего уменьшается их растворимость в воде. Термическая деаэрация представляет собой сложный процесс неизотермической десорбции газа, сопровождающейся конденсацией пара на поверхности жидкой фазы.

Статика процесса десорбции основывается на законах равновесия между жидкой и газовой фазами. Под дерсобцией понимается процесс, при котором происходит переход растворенного газа или одновременно нескольких газов из жидкости в соприкасающуюся с ней газовую (паровую) среду. До недавнего времени ставилась задача об удалении из питательной воды только растворенного воздуха, содержащего кислород, откуда и произошло название процесса — деаэрация и аппарата — деаэратор.

В общем случае условия совместного существования фаз определяются наличием динамического равновесия между ними, подчиняющегося правилу фаз. Согласно этому правилу при определенных давлении и температуре некоторому составу одной из фаз соответствует определенный «равновесный» состав второй фазы. Если содержание какого-либо компонента в газовой фазе выше равновесного, то он переходит в жидкую фазу, и наоборот. Состояние динамического равновесия между фазами устанавливается при продолжительном времени соприкосновения фаз.

Растворимость кислорода, азота и углекислого газа в воде различна. Меньшая растворимость двухатомных газов (кислорода и азота) объясняется тем, что эти газы при контакте с водой находятся в весьма перегретом состоянии. Большая (по сравнению с O2 и N2) растворимость углекислого газа в воде обусловливается его химическим взаимодействием с водой с образованием угольной кислоты H2CO3.

В условиях деаэрационных установок растворы газов могут считаться бесконечно разбавленными. В этом случае переход того или иного компонента из жидкой фазы в газовую не зависит от наличия в растворе других компонентов и определяется лишь содержанием в растворе данного компонента. Для растворов газов, критическая температура которых ниже температуры раствора, вследствие чего они могут конденсироваться при этой температуре, применим закон Рауля: равновесное парциальное давление компонента над раствором p пропорционально его молярной доле и жидкости, т.е.

Закон Рауля

где ρк — давление насыщенного пара чистого вещества при данной температуре;

x — молярная доля компонента.

Если же температура газа при рассматриваемых условиях выше критической, то равновесие определяется законом Генри:

Закон Генри

где E — коэффициент Генри, имеющий размерность давления.

При температурах до 100 °С коэффициент Генри для растворов газов в воде возрастает с повышением температуры, что приводит к понижению растворимости компонента. При температурах выше 100 °С коэффициент Генри понижается, что приводит к повышению растворимости двухатомных газов в воде.

При термической деаэрации воды полное выделение растворенных в ней газов невозможно. Выделение каждого газа происходит лишь до тех пор, пока его равновесное парциальное давление в жидкой фазе превышает парциальное давление этого газа над раствором, т.е. в паровой фазе. Поэтому для глубокой деаэрации воды необходимо использовать пар с возможно меньшим содержанием удаляемых из воды компонентов воздуха.

В деаэраторах вследствие ограниченности поверхности контакта фаз, а соответственно и времени соприкосновения воды с паром равновесное состояние, как правило, не достигается. К равновесному состоянию можно только приблизиться путем увеличения поверхности соприкосновения пара и деаэрируемой воды или интенсификации массообмена.

Новые нормы качества питательной воды, установленные ГОСТ и ПТЭ, предусматривают необходимость глубокого удаления из нее наряду с кислородом также свободной и «связанной» двуокиси кислорода.

Неэффективность методов регулирования процессов деаэрации и нестабильность технологических параметров (ТП), недостатки в эксплуатации и встречающиеся при проектировании ошибки, не позволяющие организовать оптимальный режим работы деаэратора, часто приводят к серьезным нарушениям в работе всей установки и значительно влияют на эффективность деаэрации.

Технические требования к термическим деаэраторам питательной воды котлов определяются ГОСТ 9654-61, действующими нормами технологического проектирования тепловых электрических станций и тепловых сетей. Конструкции деаэрационных установок должны согласно техническим требования обеспечивать устойчивую деаэрацию питательной воды при работе деаэратора с нагрузками в пределах от 30 до 120 % номинальной производительности в диапазоне среднего подогрева воды от 10 до 40 °С. При указанных выше условиях остаточная концентрация растворенного кислорода в деаэрированной воде должна быть [9]:

«Не более 30 мкг/кг — при начальной концентрации кислорода, равной состоянию насыщения — в деаэраторах ДСА, ДСС и ДСП к котлам с давлением до 40 кГ/см2;

20 мкг/кг — при начальной концентрации кислорода не более 3 мг/кг — в деаэраторах ДСА, ДСС и ДСП к котлам с давлением от 40 до 100 кГ/ см2;

10 мкг/кг — при начальной концентрации кислорода не более 1 мг/кг — в деаэраторах ДСП к котлам с давлением более 100 кГ/ см2;

Деаэраторы должны обеспечивать устойчивую деаэрацию воды при работе в диапазоне 30—100% номинальной производительности при изменении нагрева воды в них в пределах 10—40 °С.

Для деаэраторов, предназначенных для энергетических блоков, минимальная производительность должна составлять 15% номинальной; при производительности 15—30% номинальной и рабочем давлении 0,12 МПа (1,2 кгс/см2) нагрев воды в деаэраторе должен составлять 70—40 °С. Максимальная производительность деаэраторов энергетических блоков должна быть равна их номинальной производительности.»

В настоящее время контроль ТП процесса деаэрации не является достаточно совершенным, точным для обеспечения эффективного процесса дегазации. На качество деаэрации могут влиять различные факторы, такие как возникновение недогрева при котором производительность деаэратора резко падает. Так же энергетическая эффективность процесса деаэрации зависит от технологий и качества управления работой деаэратора, предотвращение нестабильности ТП.

Важными условиями для обеспечения эффективного контроля процесса деаэрации являются правильная организация необходимых температурных режимов, оснащение деаэрационных установок современным оборудованием контроля качества деаэрации, применение современных технологий управления и прогнозирования ТП процесса деаэрации.

Основными контролируемыми параметрами процесса деаэрации являются уровень деаэрируемой воды (10—25 кПа с погрешностью 1%), давление в деаэраторе (0,7 МПа, с погрешностью 0,5%) и температуры (до 172 °С, с погрешностью 0,3%). Для более эффективного контроля процесса деаэрации необходима новая технология контроля и регулирования ТП процесса деаэрации, сущность которой заключается в контроле ТП не только по отклонению значения параметра от номинального, но и по величине заданной остаточной концентрации растворенного кислорода или по величине рН деаэрированной воды. В качестве системы контроля технологическим процессом чаще всего используют унифицированные системы. В связи с этим возникает ряд моментов, которые значительно влияют на качество контроля процесса деаэрации.

При нагреве воды, содержащей растворенные газы, с ростом температуры парциальное давление водяных паров в свободном пространстве над поверхностью воды растет, а парциальное давление воздуха и кислорода снижается практически до нуля. Ниже приведена зависимость парциального давления воздуха (1), паров воды (2) и кислорода (3), а также содержания кислорода в воде (4) от температуры рис. 3.

Кривые зависимости парциального давления

Рис. 3. Кривые зависимости парциального давления воздуха (1), паров воды (2) и кислорода (3), а также содержания кислорода в воде (4) от температуры (давление 760 мм. рт. ст.)

На основе экспериментальных данных приведенных в таблице 1, была решена задача аппроксимации результатов эксперимента и получено две аналитические зависимости, которые можно использовать в последующих расчетах.

t,°С 1 5 9 14 18 30 45 70 90 98
C, мг/кг 14,16 12,73 11,52 10,29 9,46 7,52 6,00 3,90 0,72 0,38

Определим коэффициент корреляции для коррелированных зависимых величин зависимости концентрации кислорода от температуры — для процесса термической деаэрации.

В результате эксперимента были получены исходные данные, которыми являются два вектора входной переменной Х — изменение температуры и выходной У — изменение концентрации:

Х = {1, 5, 9, 14, 18, 30, 45, 70, 90, 98}, Y = {14.16, 12.73, 11.52, 10.29, 9.46 7.52, 6.00, 3.90, 0.72, 0.38}

Определили коэффициент корреляции (X,Y):

Коэффициент корреляции

Его абсолютная величина составляет −0,984. Так как коэффициент корреляции отличен от нуля, то величины коррелированы.

Воспользовавшись кубической интерполяцией получили:

Интерполированная зависимость экспериментальных данных

Рис.4 Интерполированная зависимость экспериментальных данных

где Сcsp(t) — интерполяционная зависимость концентрации от температуры, t — температура в баке деаэратора.

Благодаря одномерной регрессии исходных данных было выведено две группы коэффициентов двух аналитических зависимостей, которые позволяют записать аппроксимирующую функцию в явном виде.

Одномерная регрессия исходных данных

Рис. 5 Одномерная регрессия исходных данных

Математическая модель объекта является лишь его аналогом, определенным в рамках принятых допущений. Возникает задача подтверждения наиболее подходящей модели.

Основываясь на критерий Вильяма и Клута для сравнения двух регрессионных моделей, была выбрана математическая модель имеющая вид:

Математическая модель

Существующие технологии деаэрации и управления процессом деаэрации простые, однако, во многих случаях не достигается желаемый результат деаэрации при больших энергетических затратах. Поэтому, учитывая данную математическую модель предложена система контроля технологических параметров процесса деаэрации приведенная ниже:

Структурная схема системы контроля технологических параметров процесса деаэрации

Рис. 6 Структурная схема системы контроля технологических параметров процесса деаэрации, где ФНЧ — фильтр низких частот, АЦП — аналогово цифровой преобразователь, МПУ — микропроцессорное устройство, УОИ — устройство отображения информации, ЭВМ — электро вычислительная машина, ИУ — исполнительное устройство.

Упрощенный алгоритм работы системы контроля технологических параметров процесса деаэрации показан на рис.7:

Алгоритм работы системы контроля ТП процесса деаэрации

Рис.7 Алгоритм работы системы контроля ТП процесса деаэрации
(119 Кб, количество повторов: 5, количество кадров: 300, задержка между кадрами: 0.03 с, создано в программе Photoshop)

Выводы

Одним из важнейших народнохозяйственных задач является повышение экономичности и надежности работы всего комплекса оборудования тепловых электростанций, работающих на органическом топливе.

Одним из важных направлений создания ресурсо-и энергосберегающих технологий является совершенствование тепломассообменных процессов в химической, энергетического ней, нефтяной, пищевой и других отраслях промышленности. С точки зрения экономии ресурсов установки деаэраторов вызывают особый интерес из-за сложности процессов, протекающих в них, большую энергоемкость и часто сменную потребность промышленности в очищенной воде.

Существующие технологии деаэрации и управления процессом деаэрации простые, однако, во многих случаях не достигается желаемый результат деаэрации при больших энергетических затратах.

Такое решение может значительно упростить контроль за процессом деаэрации, участие оператора может свестись к минимуму, а управление установкой происходить автоматически с поддержкой заданных параметров процесса.

Примечание: при написании данного реферата магистерская работа еще не завершена. Окончательное завершение: декабрь 2013 года. Полный текст работы и все материалы по теме могут быть получены у автора или его руководителя после указанной даты.

Список источников

  1. Комарчев И. Г. Безреагентный метод удаления диоксида углерода из воды // Электрические станции. 1988. № 8. С. 43-45.
  2. Шарапов В. И. О применении кислородомеров при исследовании и эксплуатации теплоэнергетического оборудования // Энергосбережение и водоподготовка. 2005. № 5.
  3. Шарапов В. И., Малинина О. В., Цюра Д.В. О предельной массообменной и энергетической эффективности термических деаэраторов //Энергосбережение и водоподготовка. 2003. № 2. С. 61-64.
  4. Шарапов В.И., Малинина О.В. Определение теоретически необходимого расхода выпара термических деаэраторов // Теплоэнергетика. 2004. № 4. С. 63-66.
  5. Шарапов В.И., Цюра Д.В. Термические деаэраторы. Ульяновск: УлГТУ. 2003. 560 с.
  6. ГОСТ 16860-88. Термические деаэраторы. М.: Изд-во стандартов. 1989.
  7. Деаэраторы с ТСА // www.fisonic.com.
  8. Справочно-информационные материалы по применению вакуумных деаэраторов для обработки подпиточной воды систем централизованного теплоснабжения. М.: СПО ОРГРЭС. 1997. 20 с.
  9. Руководящие указания по проектированию термических деаэрационных установок питательной воды котлов
  10. Оликер И.И. Термическая деаэрация воды в отопительно — производственных котельных. 1972 г.