ДонНТУ   Портал магистров

Реферат по теме выпускной работы

Содержание

Введение

Производство листовой продукции в современных условиях считается прогрессивным, когда листы катают из непрерывно литых слябов. Для прокатки листов всего сортамента по ширине требуется большое количество типов слябов, различаются по ширине, толщине и длине. Для получения слябов различной толщины и ширины необходимо при разливке менять кристаллизаторы, что является непростой операцией и сопровождается, кроме того, необходимостью переходить и на новый технологический режим разлива и охлаждения металла. Установление оптимальной скорости разливки и режима охлаждения звьзано, как правило, с определенными и неизбежными неполадками, которые в конечном итоге сказываются на качестве металла. По этим и другим причинам необходимо иметь возможность изменять ширину слябов, в частности уменьшать путем поперечной деформации в вертикальных валках. Унификация ширины слябов вимогае применения высоких обжим по ширине при их редуцировании в вертикальных валках. Это приводит к тому, что большая часть металла обжимается, переходит в наплыв боковой кромки раската, а большие накаты, также образуются при этом на концах раскатов, или "рыбьи хвосты" идут в обрезь, достигающий 1,5 - 2%.

Основная цель редуцирования уменьшения ширины непереривнолитих слябов до необходимых размеров.

1. Актуальность темы

Данная работа является актуальной, потому что полученные в данной работе экспериментальные модели необходимы для разработки математических моделей, которые будут положены в основу математического технологического обеспечения системы управления редуцированием.

2. Цель и задачи исследования, планируемые результаты

В данной работе исследуется влияние обжатия в системе вертикальные-горизонтальные валки на эффективность уменьшения ширины слябов при их редуцировании.

Основные задачи исследования:

  1. Исследовать эффективность режимов редуцирования слябов в универсальной реверсивной клети за несколько проходов с постоянными и переменными по длине обжима.
  2. Определение обжима при редуцировании слябов, которые обеспечивают прямоугольные конце раскатов после прокатки в черновой группе клетей.

Объект исследования: процесс изменения формы раската в плане при прокатки в черновой клети ШСГП.

3. Обзор исследований и разработок

Редуцирование слябов на 200-300мм в первых черновых клетях широкополосного стана получила широкое распространение в мировой практике, так как позволяет весь сортамент широких полос по ширине получать из непрерывно литых слябов нескольких размеров по ширине и сократить число кристаллизаторов при их отливке.

Технология редуцирования слябов в универсальной черновой клети может включать одно-трехразовые последовательные обжатия в вертикальных валках (ВВ) в реверсивных проходах с проглаживанием широких граней в горизонтальных валках (ГВ) до исходной толщины после первого и третьего проходов. На рисунке показана схема обжатий сляба по трем реверсивным проходам в ВВ и ГВ универсальной клети.

Схема обжатий в ВВ и ГВ универсальной черновой клети

→проходы с рабочим обжатием; ---> холостой проход; 50,0-расстояние от печи; 3,0 – расстояние между ВВ и ГВ

Рисунок 1 – Схема обжатий в ВВ и ГВ универсальной черновой клети

От характера распределения обжатий в ВВ по проходам во многом зависит эффективность процесса редуцирования.

Исследование выполнили методом математического моделирования с использованием пакета программ «Универсал», разработанного в Дониксе и ДонНТУ. В качестве образцов выбрали сляб толщиной 240 мм, шириной 1200 и 1800 мм, длиной 10 м. моделирование данных образцов проводили в универсальной клети. Катающий диаметр ВВ 1350 мм, горизонтальных – 1400 мм. Глубина ручья калибра ВВ 150 мм, выпуск 0,4. Суммарное обжатие в ВВ приняли равным 225 мм. Обжатия δВв по проходам устанавливали по трем режимам: I - с возрастанием, II – c уменьшением и III -одинаковые. Определяли ширину после ВВ (Вв), после ГВ в каждом прямом проходе (δВвг) и суммарное после третьего прохода (δВсум).

Таблица 1 – Результаты экспериментальных исследований

Bc,мм№реж.№прох.ΔВв,ммΔН, мм Вв, ммВг, мм δВвг, мм δВсум η ηсум М0,кгPэ,кВт ч/т
1216 I 150141166118115   0,7      
275  1106              
31004110061045391710,780,761381,8
II 1100261116114630   0,7      
275  1071              
3502910211053321630,750,736571,8
III 175201141116423   0,69      
275  1089              
3753510141049351670,770,744231,8
1824 I 150111774179117   0,66      
275  1716              
31002616161657411670,770,746771,3
II 1100181724175733   0,67      
275  1682              
3501916321666341580,730,714191,4
III 175141749174425   0,67      
275  1699              
3752216241662381620,750,7211181,4

По данным, полученным экспериментальным путем, можно сказать, что эффективность уменьшения ширины в первом проходе (η) при редуцировании узких слябов выше, чем широких, но не зависит от величины обжатия (номера режима). Эфективность за два последних прохода и за три прохода (ηсум) выше в режиме I с увеличивающими обжатиями и при редуцировании узких слябов выше, чем широких. Величина концевой обрези также минимальная в режиме с увеличивающимися обжатиями по проходам и значительно ниже (в два-четыре раза) при редуцировании узких слябов.

Заключение

На основании изложенных данных можно сказать, что были получены результаты для 2-3 проходов, которые обычно используются при редуцировании (при значительном уменьшении ширины). Так же следует отметить, что на данное время сложные теоретические методы исследования неустановившихся процессов формоизменения, в частности концов высоких полос находятся на стадии развития, требуют разработки сложного дорогостоящего программного обеспечения и вычислительных комплексов.

Список источников

  1. Клименко В.М., Балон Д.И., Юрченко Ю.И. и др. Определение утяжки концов полосы при прокатке в системе вертикальная – горизонтальная клеть // Изв. вузов. Черная металлургия.- 1980.- №4.- С. 66-68.
  2. М. Такаучи, О. Хирата и др./ Большое боковое обжатие при прокатке слябов/ 1987. – 57с.
  3. Никитина Л.А., Лебедева Л.А., Артамонова Е.А. Отчет о научно – исследовательской работе «Редуцирование слябов. Моталки».
  4. Чижиков Ю. М. Редуцирование и прокатка металла непрерывной разливки. – М.: Металлургия, 1974. – 382 с.
  5. статья «Редуцирование слябов по ширине»
  6. Долженков Ф.Е., Годсков В.П., Полторапавло Ю.В. Исследование эффективности использования клети с вертикальными валками // Усовершенствование технологии производства толстолистовой стали: Темат. отрасл. сб. – М.: Металлургия, 1981. – С. 49…52.
  7. Абэ Х., Саса К., Накагахара С. /Техника большого обжатия сляба по ширине при черновой прокатке на полосовом стане горячей прокатки и меры по уменьшению потер обрези./1983.
  8. Абэ Х. Методы уменьшения обрези при редуцировании слябов в черновой группе ШСГП.// Сосэй то како. 1984. Т. 25. № 2., с.87 – 92.
  9. Прокатка широкополосной стали. Сафьян М.М. – М.: Металлургия, 1969, с. 460
  10. Бровман М.Я. Усовершенствование технологии прокатки толстых листов / Бровман М.Я., Зеличенок Б.Ю., Герцев А.И. – М.: Металлургия, 1969. – 256 с.
  11. Прокатка на блюминге / И.Я. Тарновский, Е.В. Пальмов, В.А. Тягунов и др. – М. : Металлургиздат, 1963. – 389 с.
  12. Герцев, А.И. Условия деформации при прокатке раскатов в клети с вертикальными валками листовых станов / А.И.Герцев, И.М.Меерович // Труды Внииметмаш. – 1967. - № 18. - С. 13-17.
  13. Герцев А.И. Применение вертикальных клетей в листовых и полосовых станах для уменьшения разноширинности / А.И.Герцев, В.П.Калинин, И.А. Бернштейн, В.В.Гетманец // Сталь.- 1967. - № 9.- С. 828-831.
  14. Карнаушенко Н.А. Деформация металла в начальных ребровых пропусках на слябинге 1150 / Н.А. Карнаушенко, М.И. Капустина, А.М. Савченко // Сталь. – 1969. -№ 9. – С.804 – 809.
  15. Исследование некоторых особенностей деформации при редуцировании слябов : Теория прокатки / Н.А. Карнаушенко, М.И. Капустина, В.Д. Данилов и др. – М.: Металлургия. – 1975. –С. 400-401.
  16. Такада Кацуми / Влияние заднего натяжения при прокатке на форму конца сляба / Качуми Такада // Тэцу то хаганэ. – 1984.- 70.- №5.- С.427.