ДонНТУ   Портал магистров

Реферат по теме магистерской работы

Содержание

Введение

В настоящее время в технической литературе, имеются обширные экспериментальные данные о зависимости напряжения течения металла от степени деформации e , скорости деформации U и температуры T, представленные в виде кривых упрочнения. В ряде случаев, в том числе и при разработке компьютерных программ возникает необходимость в разработке эмпирических формул, которые необходимы для расчета напряжения течения металла G.

1. Актуальность темы

Актуальной задачей является получение эмпирических формул расчета напряжения течения металла для конструкционных, инструментальных и нержавеющих сталей на основе имеющейся экспериментальной пластометрической информации.

2. Цель и задачи исследования

Целью работы является разработка метода определения констант эмпирических формул для расчета напряжения течения металла для конструкционных, инструментальных и нержавеющих сталей на основе имеющейся экспериментальной пластометрической информации.

После выбора вида эмпирической формулы требуется определить входящие в нее константы на основе имеющейся экспериментальной информации по кривым упрочнения. При этом имеются две актуальные задачи:

  1. Обеспечить высокую точность определения G в зависимости от e,U,T на базе кривых упрочнения;
  2. Выполнить научно обоснованный выбор наиболее рациональных точек в области изменения факторов e,U,T для определения соответствующих значений G.

3. Разработка метода определения констант эмпирических формул расчета напряжения течения металла

3.1 Обеспечение высокой точности определения G в зависимости от e,U,T на базе кривых упрочнения

Для решения первой задачи целесообразно разработать компьютерную программу определения значений G путем сплайн - интерполяции экспериментальной информации[2], [3].

Так как экспериментальная информация может быть представлена в различном виде, разработано несколько окон представления экспериментальной информации (рис.1-3).

Окно программы для совокупности графиков при различных скоростях деформации и фиксированном значении температуры

Рисунок 1 – Окно программы для совокупности графиков при различных скоростях деформации и фиксированном значении температуры.

Окно программы для совокупности графиков при ke, ku,kT.

Рисунок 2 - Окно программы для совокупности графиков при ked, ku,kT.

Окно программы для совокупности графиков при различных температурах и фиксированном значении скорости деформации

Рисунок 3 - Окно программы для совокупности графиков при различных температурах и фиксированном значении скорости деформации.

Определение величин G в зависимости от произвольных значений e,U,T предложено выполнять следующим образом. На первом этапе в окно компьютерной программы заносятся отсканированные кривые упрочнения. Задаются исходные данные (рис.1-3).

После того, как задана вся необходимая исходная информация необходимо определить значения координат узловых точек на осях графиков в единицах растрового изображения.

В окне программы (рис.4) для всех узловых точек координатных осей ставятся в соответствие значения G и e в единицах, указанных на координатных осях, а также в единицах растрового изображения, которые определяются программно. Выполняется графическая визуализация построенных линий, которая необходима для обеспечения максимально точного совпадения построенной другим цветом сетки с исходной координатной сеткой. В окне программы (рис.4) для всех узловых точек координатных осей ставятся в соответствие значения G и e в единицах, указанных на координатных осях, а также в единицах растрового изображения, которые определяются программно. Выполняется графическая визуализация построенных линий, которая необходима для обеспечения максимально точного совпадения построенной другим цветом сетки с исходной координатной сеткой.

Окно построения координатной сеткиии

Рисунок 4 - Окно построения координатной сетки

На основе полученной информации для любой точки, лежащей на графике, можно определить абсциссу и ординату в растровых единицах, а затем рассчитать их в единицах, указанных на координатных осях. Программа вычисляет значения напряжения течения металла G(e,U,T) и заносит их таблицу.

Выполняется пошаговое изменение значения факторов e,U,T, полученные значения напряжения течения металла заносятся в таблицу. Необходимо полностью заполнить таблицу экспериментальных значений.

Обрабатываются все кривые упрочнения, во всем диапазоне изменения факторов e,U,T.

Далее выполняется сплайн-интерполяция полученной информации и построение сплайн - кривых в окне программы (рис.5). Если ход исходной кривой упрочнения достаточно сложный, например, имеются перегибы и сплайн - кривая недостаточно точно ложится на исходную кривую, то можно увеличить число точек и добиться полного совпадения интерполяционной кривой и исходной.

Окно снятия экспериментальной информации и контрольного построения сплайн – кривых

Рисунок 5 - Окно снятия экспериментальной информации и контрольного построения сплайн – кривых.

В табл. 1 представлена экспериментальная цифровая информация по кривым упрочнения во всем диапазоне изменения факторов e,U,T.

Таблица 1 - экспериментальная цифровая информация по кривым упрочнения

Степень деформации 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50
T=900, U=0,5 7.933 8.828 9.586 10.207 10.793 11.207 11.517 11.655 11.724 11.690
T=900,U=5 10.400 11.511 12.489 13.333 14.087 14.783 15.391 15.826 16.261 16.609
T=900,U=50 13.333 15.373 17.098 18.588 19.843 21.067 21.981 22.743 23.352 23.810
T=1000,U=0,5 5.546 6.319 6.891 7.395 7.798 8.103 8.345 8.483 8.586 8.552
T=1000,U=5 7.565 8.609 9.435 10.178 10.800 11.378 11.867 12.267 12.489 12.667
T=1000,U=50 10.231 12.000 13.490 14.824 16.000 17.020 17.882 18.431 18.980 19.216
T=1100,U=0,5 3.322 3.966 4.471 4.908 5.210 5.445 5.613 5.748 5.782 5.782
T=1100,U=5 5.455 6.304 7.043 7.609 8.130 8.565 8.913 9.217 9.391 9.478
T=1100,U=50 8.154 9.615 10.769 11.769 12.549 13.255 13.725 14.039 14.275 14.353
T=1200,U=0,5 2.034 2.542 2.983 3.322 3.593 3.831 3.966 4.034 4.000 3.932
T=1200,U=5 4.045 4.591 5.136 5.591 5.955 6.217 6.391 6.522 6.565 6.478
T=1200,U=50 6.000 7.154 8.077 8.846 9.308 9.692 10.000 10.154 10.154 9.923

Разработано окно программы (рис.6) позволяющее определить значения напряжения течения металла при фиксированных значениях e,U,T Указанные величины рассчитывают в следующей последовательности.

На первом этапе выполняется сплайн-интерполяция исходной информации на основе полиномов третьей степени.

На следующем этапе при e=e* рассчитывается первый массив G при заданных в исходной информации значениях факторов U и T. Результаты расчетов отображаются в таблице, расположенной в верхней части окна.

После выполнения сплайн-интерполяции полученных данных дополнительно задается величина U=U* и рассчитывается второй массив G при заданных в исходной информации значениях фактора T. Результаты расчетов отображаются в другой таблице, расположенной ниже.

На заключительном этапе выполняется интерполяция полученных данных и рассчитывается искомая величина G приT=T*.

Окно программы сплайн-интерполяции кривых упрочнения

Рисунок - 6 Окно программы сплайн-интерполяции кривых упрочнения

3.2 Научно обоснованный выбор наиболее рациональных точек в области изменения факторов e,U,T для определения соответствующих значений G

Для решения второй задачи, предложено применить метод планируемого расчетного эксперимента [5]. Разработано окно программы (см. рис.7) где в таблицу, расположенную в его верхней части, передаются пределы изменения факторов e,U,T. В этом же окне формируется таблица кодовых и натуральных значений факторов. В соответствии с теорией планируемого эксперимента, план-матрица для 3-х факторов e,U,T всегда содержит 15 строк для определения величин G. Планируемый эксперимент, охватывает всю область изменения факторов e,U,T и определяет наиболее рациональные точки для определения величин G на основе экспериментальной информации. Причем это научно-обоснованный теорией планируемого эксперимента минимум опытов.

Для стали 15СХНД представлены значения напряжения течения металла sэксп, полученные путем сплайн-интерполяции кривых упрочнения. По предложенному в работе методу найдены константы входящие в формулу проф. В.И. Зюзина [1], и на их основе выполнен расчет величин Gр. Значения констант представлены в правой части окна , рассчитали по методу наименьших квадратов. Найдено также среднее относительное отклонение расчетных значений Gр, от соответствующих экспериментальных значений Gэксп, равное 2,5%.

Окно программы расчета констант, входящих в формулу проф. В.И. Зюзина

Рисунок 7 - Окно программы расчета констант, входящих в формулу проф. В.И. Зюзина

4. Результаты работы

С использованием предложенного метода определения констант эмпирических формул расчета напряжения течения металла и разработанной компьютерной программы был выполнен расчет констант в формулу В.И. Зюзина [1] для 36 марок сталей. Средняя относительная ошибка аппроксимации экспериментальной информации для всех марок сталей по формуле проф. Зюзина [1] составила 4,7%. Константы представлены в табл.2.

Таблица 2 - Константы входящие в формулу проф. В.И. Зюзина

Марка стали A , МПа n1 n2 n3 Погрешность, %
У8,[6],стр.156, рис.107 1821 0,233 0,196 0,00294 2,2
У12А,[6],стр.159, рис.111 1447,9 0,24025 0,15444 0,0024765 8,3
У12А,[7],стр.83, рис.33 5951,3 0,18979 -0,15356 0,003304 10
X17H2,[6],стр.200, рис.164 6453,8 0,25152 0,06584 0,003656 3,2
Х12,[6],стр.185, рис.139 2882,3 0,22104 0,0765 0,0025331 3,1
ХВГ,[6],стр.137, рис.79 3472,5 0,25561 0,13761 0,0029445 4,2
ХВГ,[7],стр.85, рис.35 4279,3 0,28837 0,13308 0,0030085 5,1
Р18,[6],стр.168, рис128 4834,5 0,1629 0,0675 0,0030983 5,1
Р18,[6],стр.169, рис.130 3118,4 0,20879 0,12924 0,0028369 2,1
Cт3,[6],стр.101, рис.22 1846,1 0,23057 0,1521 0,0028402 2,3
Сталь 45,[6],стр.105, рис.28 1935,6 0,27336 0,17505 0,0028004 16,4
Сталь 45,[6],стр.105, рис.29 1733,1 0,23969 0,14375 0,0027614 3,1
Сталь 55,[6],стр.108, рис.37 2250,6 0,23481 0,15406 0,0029966 2
12ХН3А,[6],стр.146, рис.97 1955,2 0,24089 0,13244 0,0027751 2,6
14ГН, [6],стр.119, рис.49 2055,7 0,24508 0,15734 0,0028744 2,5
15СХНД,[6],стр.133, рис.71 1871,5 0,25049 0,16055 0,002806 2,5
18ХНВА,[6],стр.137, рис.80 3126,2 0,29523 0,10937 0,0027974 3,9
18ХНВА,[7],стр.87, рис.37 12113,6 0,25072 -0,11248 0,003671 11,5
40X,[6],стр.122, рис.52 2183,9 0,24376 0,14499 0,0029576 3,5
60C2,[6],стр.161, рис.114 2174,9 0,20983 0,15854 0,0028432 2,7
60С2,[6],стр.161, рис.113 3546,3 0,21555 0,08984 0,0032892 3,8
60С2[7],стр.84, рис.34 4148,2 0,247 0,07593 0,0032819 3,5
ШХ15,[6],стр.163, рис.118 1855,2 0,21926 0,15687 0,0028206 2,7
2Х18Н9,[7],стр.89, рис.39 2365,2 0,2643 0,11194 0,0022885 4,1
4Х13,[7],стр.86, рис. 36 2146,6 0,25424 0,07646 0,001976 4,3
10Х17Н13М2Т,[6],стр.219,рис.192 7018,7 0,27233 0,03964 0,0030591 6
10Х17Н13М2Т,[6],стр.221,рис.195 2685 0,23885 0,14783 0,0027323 1,9
12X13,[6],стр.186, рис.141 11889,9 0,29699 0,08867 0,0041241 6,6
12X13,[6],стр.187, рис.142 3491,1 0,25718 0,16121 0,0031423 4,6
12Х18Н9Т,[6],стр.207, рис.177 2394,2 0,25237 0,07633 0,0025765 2,8
12Х18Н9Т,[6],стр.211, рис.181 4234.0 0,25968 0,07041 0,0026974 4,7
20Х23H18,[6],стр.223, рис.199 9230,2 0,26303 0,09778 0,0036406 8
40Х13,[6],стр.190, рис.149 5602,1 0,24724 0,06111 0,0035183 3,2
40Х13,[6],стр.191, рис.150 3394,2 0,20741 0,10326 0,0028074 4,5
Х18Н9Т,[7],стр.88, рис.38 4017,1 0,21782 0,1013 0,0029308 5,2
Х18Н25С2,[6],стр.225, рис.202 6969,8 0,17122 0,05129 0,0032477 6,2

Выполнен расчет констант входящих в полином второй степени [4]. Средняя относительная ошибка аппроксимации экспериментальной информации для всех марок сталей по формуле 5,2%. Константы представлены в табл.3.

Таблица 3 - Константы входящие в полином второй степени

Марка стали a0 a1 a2 a3 a4 a5 a6 a7 a8 a9 a10 Погрешность, %
У8,[6],стр.156,рис.107 971,79 -117,73 -0,019373 0,000681 380,1 3,523 -1,6063 6,732 -0,23269 -0,0016206 -0,0047786 4,7
У12А,[6],стр.159,рис.111 1013,38 -179,65 -0,002575 0,000684 299,47 1,204 -1,6464 5,664 -0,10009 -0,000287 -0,0047221 6,4
У12А,[7],стр.83,рис.33 361,11 -1934,6 0,005728 -0,000002 867,6 -1,794 -0,281 -0,152 -0,03788 0,0005897 -0,0006526 15,2
X17H2,[6],стр.200,рис.164 911,22 -530,42 -0,012062 0,000517 781,26 2,203 -1,3648 3,733 -0,4002 -0,0011977 -0,0025991 3,2
Х12,[6],стр.185,рис.139 2361,99 -68,81 -0,004431 0,001669 667,65 0,363 -3,9161 1,992 -0,41832 0,0005091 -0,0014959 5,4
ХВГ,[6],стр.137,рис.79 2957,95 -200,75 -0,006177 0,002298 1053,76 1,68 -5,1827 0,049 -0,73653 -0,0003474 0,0005761 9,8
ХВГ,[7],стр.85,рис.35 3227,27 -241,81 -0,005607 0,002511 1264,07 1,39 -5,6576 1,562 -0,90406 -0,0002568 -0,0001453 8,8
Р18,[6],стр.168,рис128 1536,33 -390,54 -0,062706 0,000919 431,37 13,648 -2,3422 18,893 -0,1389 -0,008926 -0,0095226 0,8
Р18,[6],стр.169,рис.130 1206,42 -195,12 -0,029542 0,000717 695,37 3,677 -1,8295 3,776 -0,42954 -0,0010825 -0,0025322 4,4
Cт3,[6],стр.101,рис.22 806,16 -135,6 -0,016365 0,000508 397,36 2,382 -1,2601 4,098 -0,23401 -0,0008692 -0,0026443 4,8
Сталь 45,[6],стр.105,рис.28 783,58 -437,71 -0,001826 0,000479 757,46 1,718 -1,2327 -0,43 -0,39957 -0,0007308 0,0010493 8,8
Сталь 45,[6],стр.105,рис.29 758,1 -246,46 -0,012169 0,000474 482,88 1,559 -1,1833 4,413 -0,26031 -0,0002575 -0,003208 4,4
Сталь 55,[6],стр.108,рис.37 920,66 -132,88 -0,017421 0,000594 396,35 2,677 -1,4614 5,093 -0,22086 -0,0009506 -0,0039443 4,5
12ХН3А,[6],стр.146,рис.97 623,28 -368,64 -0,014707 0,000359 549,81 3,176 -0,9344 3,492 -0,2631 -0,001618 -0,0024437 4,3
14ГН, [6],стр.119,рис.49 844,26 -117 -0,016021 0,000527 415,08 2,279 -1,3167 5,675 -0,24186 -0,0006316 -0,0043089 4,4
15СХНД,[6],стр.133,рис.71 773,95 -129,56 -0,015768 0,000473 403,76 1,869 -1,1936 6,883 -0,22978 -0,0003161 -0,0052415 4,9
18ХНВА,[6],стр.137,рис.80 2026,1 -427,65 -0,004213 0,001479 615,59 1,419 -3,4401 2,681 -0,23134 -0,0004947 -0,0017936 8,7
18ХНВА,[7],стр.87,рис.37 1063,21 -1728,48 0,003461 0,000568 1230,83 -1,526 -1,5319 3,135 -0,39259 0,0005711 -0,003358 8,9
40X,[6],стр.122,рис.52 647,31 -130,87 -0,018208 0,00036 316,75 3,606 -0,951 4,513 -0,15923 -0,0020224 -0,002841 5,1
60C2,[6],стр.161,рис.114 869,3 -125,3 -0,018206 0,000502 395,81 2,751 -1,301 6,733 -0,22807 -0,0008681 -0,004979 4,1
60С2,[6],стр.161,рис.113 1766,6 -153,81 -0,002393 0,001276 371,41 0,979 -2,977 1,123 -0,19894 -0,0003961 -0,0006674 4,8
60С2[7],стр.84,рис.34 1572,59 -298,19 -0,001933 0,001123 575,59 1,033 -2,6333 1,637 -0,30368 -0,0005012 -0,0012188 3,7
ШХ15,[6],стр.163,рис.118 792,46 -162,11 -0,012802 0,000487 316,46 2,319 -1,2236 9,614 -0,14116 -0,0008038 -0,007971 4,2
2Х18Н9,[7],стр.89,рис.39 2521,91 -369,18 -0,005893 0,001792 591,16 1,294 -4,2186 0,179 -0,15333 0,0000523 0,0001038 8,7
4Х13,[7],стр.86, рис. 36 2755,96 -749,54 -0,003478 0,002081 1061,77 0,094 -4,7245 6,823 -0,48056 0,0006962 -0,0054642 4,1
10Х17Н13М2Т,[6],стр.219,рис.192 735,59 -506,13 -0,002576 0,00015 1236,58 1,735 -0,7566 -1,965 -0,69106 -0,0010672 0,0022645 3,3
10Х17Н13М2Т,[6],стр.221,рис.195 1257,16 -184,28 -0,02875 0,000791 605,52 3,023 -1,9635 8,573 -0,35592 -0,0005825 -0,0061543 4,4
12X13,[6],стр.186,рис.141 1727,97 -515,86 -0,066632 0,001244 627,32 24,993 -2,9165 21,584 -0,27793 -0,020722 -0,0080364 2
12X13,[6],стр.187,рис.142 1138,39 -163,12 -0,025339 0,00067 483,53 1,799 -1,7426 9,773 -0,2348 0,0006653 -0,0086492 4,3
12Х18Н9Т,[6],стр.207,рис.177 1003,69 -615,22 -0,012176 0,000658 884,41 3,44 -1,6001 -3,65 -0,42473 -0,0020676 0,0036643 3,3
12Х18Н9Т,[6],стр.211,рис.181 1889,19 -532,68 -0,003032 0,00121 921,48 1,179 -2,9902 1,919 -0,40154 -0,0003034 -0,0013529 4,6
20Х23H18,[6],стр.223,рис.199 2986,63 -426,26 -0,156398 0,002202 725,38 -7,246 -5,1001 60,347 -0,38106 0,0102688 -0,0389154 2,3
40Х13,[6],стр.190,рис.149 857,42 -544,18 -0,009708 0,000482 812,35 2,432 -1,2781 0,584 -0,41586 -0,0014521 -0,0001192 3,7
40Х13,[6],стр.191,рис.150 2052,57 -393,28 -0,003381 0,001418 575,52 2,26 -3,3689 0,74 -0,25155 -0,0012538 0,0000705 5,7
Х18Н9Т,[7],стр.88,рис.38 1919,82 -408,98 -0,003145 0,001285 616,15 2,574 -3,1008 -0,57 -0,28577 -0,0015789 0,0014448 5,2
Х18Н25С2,[6],стр.225,рис.202 1810,36 -639,99 0,100446 0,001078 1257,14 2,269 -2,7517 -70,439 -0,80171 0,0000092 0,0761921 0,9

Выполнен анализ точности «самодостаточных» методов проф. Николаева В.А.[8] и метода проф. Андреюка Л.В.[9].

Планируемый эксперимент, включающий 15 расчетов величин G, охватывает всю область изменения факторов e,U,T и определяет наиболее рациональные точки для сопоставления экспериментальных и расчетных значений G [5].

Расчеты, выполнены для 27 марок сталей. Установлено, что средняя относительная погрешность метода Николаева В.А. [8] составила 14,5% (максимальная относительная погрешность (для стали Р18, см. таб.4) равна 32,3%). Средняя относительная погрешность по методу Андреюка Л.В. и др. [9] составила 21,2% (максимальная относительная погрешность (для стали Р18, см. таб.4) равна 67%). В процессе выполнения расчетов для рассмотренных марок сталей был определен ряд констант, входящих в расчетные формулы методов, которые представлены в таблице 4.

Таблица 4 - Константы входящие в метод Николаева В.А. и метод Андреюка Л.В.

Марка стали [6] Пределы изменения факторов Метод Николаева Метод Андреюка
e U, с-1 G0, МПа Погрешность, % N A B C Погрешность, %
Cт3, стр.101, рис.22 0,05-0,5 0,5-50 88,353 6,56 74,777 0,134 0,186 -2,957 4,97
Сталь 45, стр.105, рис.28 0,05-0,5 0,05-150 91,313 18,2 75,195 0,148 0,186 -3,369 18,39
Сталь 45, стр.105, рис.29 0,05-0,4 0,5-50 88,353 5,35 74,691 0,144 0,193 -3,003 7,83
Сталь 55, стр.108, рис.37 0,05-0,5 0,5-50 90,46 7,56 75,783 0,143 0,199 -2,977 4,34
12ХН3А, стр.146, рис.97 0,05-0,4 0,5-50 104,924 12,19 100,273 0,116 0,185 -2,806 24,95
14ГН, стр.119, рис.49 0,05-0,5 0,5-50 98,928 6,23 90,933 0,124 0,19 -3,065 13,19
15СХНД, стр.133, рис.71 0,05-0,5 0,5-50 98,274 7,54 86,713 0,117 0,185 -2,943 10,04
18ХНВА, стр.137, рис.80 0,05-0,45 0,05-150 111,419 14,52 100,72 0,119 0,206 -2,954 8,9
40X, стр.122, рис.52 0,05-0,5 0,5-50 97,992 9,86 88,577 0,136 0,208 -3,125 21,05
60C2, стр.161, рис.114 0,05-0,5 0,5-50 101,825 12 76,032 0,149 0,207 -3,166 12,54
60С2, стр.161, рис.113 0,05-0,5 0,05-150 100,711 9,57 72,959 0,154 0,203 -3,211 12,45
ШХ15, стр.163, рис.118 0,05-0,5 0,5-50 100,05 7,78 94,082 0,152 0,202 -3,173 26,87
У8, стр.156, рис.107 0,05-0,5 0,5-50 91,769 10,05 77,8 0,15 0,198 -2,992 12,47
У12А, стр.159, рис.111 0,05-0,4 0,05-150 91,542 11,49 80,509 0,158 0,173 -2,987 10,94
X17H2, стр.200, рис.164 0,05-0,4 0,5-50 112,357 12,52 123,742 0,116 0,118 -3,597 38,14
Х12, стр.185, рис.139 0,05-0,4 0,05-150 111,227 30,03 140,38 0,148 0,144 -3,711 21,88
ХВГ, стр.137, рис.79 0,05-0,5 0,05-150 104,619 28,97 82,604 0,157 0,222 -3,432 22,17
Р18, стр.168, рис128 0,05-0,5 0,05-7,5 114,492 32,32 195,135 0,151 0,117 -3,985 29,89
Р18, стр.169, рис.130 0,05-0,5 0,5-50 115,059 23,7 210,405 0,122 0,076 -2,409 66,96
10Х17Н13М2Т, стр.219,рис.192 0,05-0,5 0,05-150 158,669 13,91 179,823 0,103 0,107 -3,14 17,7
10Х17Н13М2Т, стр.221,рис.195 0,05-0,5 0,5-50 139,018 7,96 168,776 0,097 0,09 -2,716 28,5
12X13, стр.186, рис.141 0,05-0,4 0,05-7,5 111,212 17,79 126,52 0,116 0,161 -3,681 22,32
12X13, стр.187, рис.142 0,05-0,5 0,5-50 111,389 10,54 126,11 0,11 0,162 -3,657 15,74
12Х18Н9Т, стр.207, рис.177 0,05-0,4 0,5-50 123,604 3,69 179,336 0,078 0,142 -3,226 55,16
12Х18Н9Т, стр.211, рис.181 0,05-0,5 0,05-150 127,422 30,01 185,08 0,066 0,121 -3,344 11,56
40Х13, стр.190, рис.149 0,05-0,4 0,5-50 111,214 11,54 124,682 0,127 0,178 -3,713 44,75
40Х13, стр.191, рис.150 0,05-0,4 0,05-150 111,253 29,53 126,592 0,127 0,18 -3,72 9,39

Выводы

Решение указанных выше задач дает метод определения констант эмпирических формул для расчета напряжения течения металла G.

Разработка нового метода на базе планируемого эксперимента и компьютерной программы, позволили на основе экспериментальной пластометрической информации по кривым упрочнения определить константы входящие в формулы расчета напряжения течения металла в зависимости от e,U,T. Получено более 120 новых формул для расчета напряжения течения металла конструкционных, инструментальных и нержавеющих сталей.

Список источников

  1. Целиков А.И. Теория прокатки: Справочник / А.И. Целиков, А.Д. Томленов, В.И. Зюзин, А.В. Третьяков, Г.С. Никитин. - М.: Металлургия, 1982. - 335с.
  2. Яковченко А.В. Определение напряжения течения металла с учетом истории процесса нагружения на основе уравнения А.Надаи/ А.В.Яковчеко, Н.И.Ивлева, А.А.Пугач// Наукові праці ДонНТУ. Металургія, 2011.-Вип.12(177). - С.181 - 193.
  3. Яковченко А.В. Анализ точности известных методов расчета напряжения течения металла в зависимости от химического состава стали / А.В. Яковченко, А.А. Пугач, Н.И. Ивлева // Вісник Приазовського державного технічного університету. Сер.: Технічні науки: Зб. наук. праць. – Маріуполь: ДВНЗ «Приазов. держ. техн. ун-т», 2011. - Вип.2(23). - С. 69 - 80.
  4. Данилов А.В. Анализ и усовершенствование методов расчета напряжения течения металла в процессах горячей пластической деформации. Металлургия и обработка металлов (выпуск 12) / Материалы научно-исследовательских работ студентов и молодых ученых физико-металлургического факультета ДонНТУ. – Донецк: ДонНТУ, 2009. – С. 42,43.
  5. Винарский, М.С. Планирование эксперимента в технологических исследованиях : учеб. пособие / М.С. Винарский, М.В Лурье. – К.: Техника, 1975. – 168 с.
  6. Полухин П.И. Сопротивление пластической деформации металлов и сплавов: Справочник / П.И. Полухин, Г.Я. Гун, А.М. Галкин. – М.: Металлургия, 1983. - 352с.
  7. Примение теории ползучести при обработке металлов давлением. Поздеев А.А., Тарновский В.И., Еремеев В.И., Баакашвили В.С. Изд-во «Металлургия», 1973, 192с.
  8. Николаев В.А. Теория прокатки: Монография. - Запорожье: Издательство Запорожской государственной инженерной академии, 2007. - 228с.
  9. Андреюк Л.В. Аналитическая зависи¬мость сопротивления деформации сталей и сплавов от их химического состава / Л.В. Андреюк, Г.Г. Тюленев, Б.С. Прицкер // Сталь. – 1972. – № 6. – C. 522, 523.